【正文】 離為28m。180。280)180。300025(Mg1+Mg2+Mg3)l180。)102 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計算的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過計算結(jié)構(gòu)的1/600，即：fslfgl==(cm)3000/600=5(cm)可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。+h21180。+180。(2)繪制剪力影響線1號主梁右截面的剪力V1右影響線計算：P＝1作用在計算截面以右時：1號梁荷載影響線，） h1i=h1（就是iV1P＝1作用在計算截面以左時： h1Vi1=h1i1 。1180。fcdb’fx(h0x2)=180。gt。=則抗剪截面符合要求。180。圖中：g1=180。下面分別計算連續(xù)板的跨中和支點作用效應(yīng)值。=(kNm) Vg2=180?？紤]了相應(yīng)的有效工作寬度后，： 支點剪力Vsp的計算公式為：Vsp=(1+m)(A1y1+A2y2+A3y3+A4y4)其中：A1=A3=pb=12(p’p)P140==(kN) 2a2180。+180。100180。103a2ftdbh0，即：g0Vd163。此外，還得出一個結(jié)論：知識必須通過應(yīng)用才能實現(xiàn)其價值！有些東西以為學(xué)會了，但真正到用的時候才發(fā)現(xiàn)是兩回事，所以我認(rèn)為只有到真正會用的時候才是真的學(xué)會了。正是因為這種團結(jié)、進取，使得我們不僅很好地完成了這項任務(wù)，同時還建立了深厚的友誼。通過這次畢業(yè)設(shè)計使我明白了自己原來知識太理論化了，面對單獨的課題的是感覺很茫然。1000180。180。= 簡支板可變作用（汽車）計算圖示（單位：mm） 代入上式，得到Vsp=180。將加重車后輪作用于板的中央，求得簡支板跨中最大可變作用（汽車）的彎矩為：M0p=(1+m)(l)=180。180。對于彎矩，先計算出一個跨度相同的簡支板在永久作用和活載作用下的跨中彎矩M0，再乘以偏安全的經(jīng)驗系數(shù)加以修正，以求得支點處和跨中截面的設(shè)計彎矩。180。100%/17180。103180。0 x2) 負彎矩配筋及截面（單位：mm）解得滿足要求的最小值的x=采用HRB335的鋼筋，鋼筋截面面積可由下式計算：fsd=fcdb’fxAs’=180。而x0h0=197=amp。1180。+h24180。=P=1作用在3號梁時：hA3=h13180。)= 跨中橫隔梁的受載圖式（單位：mm）通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面最大。30002根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計算的撓度值，乘以撓度長期增長期增長系數(shù)hq，對C50混凝土，hq=，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為：fsl=180。fi7=(173。180。210=44100(mm2)Ab=400180。=ttscc,sct式中：——預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計算：tscc=Np0Wnx+Mp0WnxMg1Wnx+tsct=Np0WnsMp0WnsMg1Wns‘‘fck,ftk——與構(gòu)件制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度’fcu相應(yīng)的抗壓強度、抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，本設(shè)計考慮混凝土強度達到C45‘=,ftk=’時開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，則：fck。⑴.正截面混凝土壓應(yīng)力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：skc+spc163。103180。103bh02+,krsvfsva1——異號彎矩影響系數(shù)，；a2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，；a3——受壓翼緣的影響系數(shù)，；b——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=386cm；h0——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，h0ap=567mm=hap，（），因此h0=2300567=1733mm； P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P67 =100r，r=Av/(bh0)，當(dāng)P，取P=；fcu,k——混凝土強度等級；=Asv/(Svb)； rsv——斜截面斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置68 r=Av42== 180。550180。103fcu,kbh0式中：Vd——經(jīng)內(nèi)力組合后支點截面上的最大剪力(kN），；b——支點截面的腹板厚度（mm），即b=550mm；h0——支點截面的有效高度（mm），即h0=hap==(mm)fcu,k——混凝土強度等級（MPa）。 Mcr式中：Mud——受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值，由以上計算可知Mud=mMcr——受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計算： 其中：g=2S0W0=2180。lt。sp0DApcosa =Np0ep0剪力： Qp0=229。Dspc=229。對于其他截面均可用同樣方法計算，它們的計算結(jié)果均列入鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力一覽表內(nèi)（～）。由于采用有效寬度方法計算的等效法向應(yīng)力體積和原全寬內(nèi)實際的法向應(yīng)力體積是相等的，因此用有效寬度截面計算等代法向應(yīng)力時，中性軸應(yīng)取原全寬截面的中性軸。Ayx229。1064=根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=6。以下就跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束。180。180。=(kN)180。180。=(kNm)V=180。180。1 ④按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標(biāo)值hij=1n+baiei=1229。22180。因此簡支梁橋的基頻可采用下列公式估算：pf==mc2180。180。180。，本設(shè)計主梁采用等高形式，橫截面的Ｔ梁翼板厚度沿跨長不變。本橋主梁翼板寬度為2400mm,由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作6 截面有兩種:預(yù)施應(yīng)力、運輸、吊裝階段的小截面(b1=1600mm)和運營階段的大截面(b2=2400mm)。 :預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁優(yōu)點： 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)通過高強鋼筋對混凝土預(yù)壓，不僅充分發(fā)揮了高強材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使結(jié)構(gòu)輕型化，因而預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)具有比鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)大得多的跨越能力。計算跨徑:29m。簡支梁的優(yōu)點：結(jié)構(gòu)簡單，架設(shè)方便，可減低造價，縮短工期，同時最易設(shè)計成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件。（人行道）=12m。本設(shè)計腹板厚度取200mm。25180。+1180。180。cibiti 3m式中：bi，ti——相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度； ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù)；m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。a1=。=(kN/m)計算彎矩時：Pk=360180505180。+180。Vmax=11180。=(kNm)Mmax=1180。=(kN)可變作用（人群）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：2180。（+）180。180。(+)6=⑵.按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度fcd，應(yīng)力圖式呈矩形，同時預(yù)應(yīng)力鋼束也達到設(shè)計強度fpd，則鋼束數(shù)的估算公式為：n=MdahfpdDAp式中：Md——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表7取用； α——經(jīng)驗系數(shù)，～，； fpd——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計強度，為1260MPa。按照上述錨頭布置的“均勻”“分散”原則。通過每根鋼束長度計算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，以利備料和施工。)39 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這40 兩個階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。Dl——錨具變形，鋼束回縮值（mm），按《公預(yù)規(guī)》；對于夾片錨229。53本設(shè)計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，A和u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。fcdbf’hf’成立時，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。則上式為：右邊=180。180。g0Vd163。本設(shè)計選用φ10200mm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面積為：Asv=2180。2+180。本設(shè)計以1號梁的跨中截面為例，對其上梗肋（aa，）、凈軸（nn，）、換軸（oo，）和下梗肋（bb，）等四處分別進行主拉應(yīng)力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。= 式中：scp——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計算：scp=NpAnMpInscx2+2scx4+t2 yoscx=177。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部 受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求：g0Fld163。(hsbfcd+krvbcorfsd)Alnbcor=Acor AlAb式中：bcor——配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)，當(dāng)Acor時，應(yīng)取Acor=Ab；k——間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)混，取k=；Acor——間接鋼筋 s——螺旋形間接鋼筋的層距。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計算預(yù)加力引起的反拱度值時，剛度采用EcIo，計算公式：fpt=i=1229。短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計算：fs==180。103 縱向一行車輪對跨中橫隔梁的計算荷載為：汽車：p0=1229。180。=180。180。103180。m 正彎矩配筋及截面（單位：mm）109 ⑵. 負彎矩配筋（）：a=8cm，則橫隔梁的有效高度為h0=2058=197cm假設(shè)中性軸位于下緣板 1180。180。180。180。(=(kNm)12180。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)局部加載時，汽車荷載采用車輛荷載。12(p’’p)12=(kN)A4==(aa’’)=2P8aa’’b(aa’’)2140180。=(kNm)；跨中斷面彎矩為：119+=180。為使施工方便，取板上下緣配筋相同，均為f12150mm。1000180。讓某些故事，某些人，某些時刻，都珍藏在心底。它是我們對自己所學(xué)到的知識的一個綜合檢閱，也是我們在離開大學(xué)校園前的最后一課。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm，因此本設(shè)計中板內(nèi)分布鋼筋用f8200mm。即：g0Vd=163。=(kNm)、配筋與承載力驗算懸臂板及連續(xù)板支點采用相同的抗彎鋼筋，故只需按其中最不利荷載效應(yīng)配筋，即Md=m。180。=(m)（1）車輪在板的跨徑中部時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度： a=a1+2h+l3=+2180。1180。() 剪力：Vg2=180。25180。170180。+()180。180。x180。h=180。=P=1作用在5號梁時：105 hB5=h15180。+h25180。(140180。) 180。7lMpMEcIo098 式中：fpt——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力作用下的跨中撓度； Mp——使用階段各根鋼束的預(yù)加彎矩； M——單位力作用在跨中時所產(chǎn)生的彎矩； ——全截面的換算慣性矩。97 則：dcorAcor=2pdcor=20012=188(mm) =p180。1395180。，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。= 式中：stp——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計算：71 stp=NpAnMpInscx22scx4+t2 yo scx=177。180。386式中：b—斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，此處66 b=。103a2ftdbh0式中：ftd——混凝土抗拉設(shè)計強度（MPa）；a2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件。104即在梁底配置6根直徑20mmHRB335鋼筋，As=，以滿足要求。180。42180。(15+20++55=(cm)502+102+165+.52+152+25) 故：h=2Au=2180。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：sl2=2Dsdl1；在反摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮損失：sl2=2Dsd(l1x)；在反摩擦影響長度外，錨具變形、鋼筋回縮損失：sl2。例如，張拉階段和使用階段的截面（），除了兩個階段aa和bb位置的剪應(yīng)力需要計算外，還應(yīng)計算：（1）在張拉階段，凈截面的中和軸（簡稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。計算公式如下： 截面積 An=AnDA截面慣距 In=InDA(yjsyi)2。(40+80)+155+1856=(cm)30 （單位mm） （單位mm）31 為驗核上述布置的鋼束群重心布置，需計算錨固端截面幾何特性。103180。29+12180。 可變作用（汽車）效應(yīng)：Vmax=122180。180。180。180。=(kN)1180。=(kN)⑷計算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)額取值作如下考慮：支點處橫向分布系數(shù)取m0從支點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從m0直線過渡到mc，其余梁段均取mc。a3=0m。15+180。25=(kN)⑤預(yù)制梁永久作用集度g1=(+++=(kNm)（2）二期永久作用①現(xiàn)澆T梁翼板集度g(5)=180。180。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，初擬馬蹄寬度為550mm，高度為250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度150mm，以減小局部應(yīng)按照以上擬定的外形尺寸繪制出預(yù)制梁的跨中截面圖（） （單位mm）③計算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分為五個規(guī)則