【正文】 hB5=h15180。=繪制出彎矩MB影響線圖。h=180。h=180。x180。抗彎承載力驗算Md+163。180。而x0h0=197=amp。+()180。1970=180。170180。111 考慮到主梁翼緣懸臂板計算圖示（單位：mm）計算懸臂根部一期永久作用效應為：112 彎矩： 111180。25180。=(kN)橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，計算圖式(）所示。() 剪力：Vg2=180。對于剪力，可不考慮板和主梁的彈性固結作用，認為簡支板的支點剪力即為連續(xù)板的支點剪力。1180。180。=(m)（1）車輪在板的跨徑中部時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度： a=a1+2h+l3=+2180。=(kNm)計算支點剪力時，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置。180。+180。=(kNm)、配筋與承載力驗算懸臂板及連續(xù)板支點采用相同的抗彎鋼筋，故只需按其中最不利荷載效應配筋，即Md=m。=(m)x=(m)按《公預規(guī)》：As=180。即：g0Vd=163。180。根據(jù)《公預規(guī)》，板內(nèi)應設置垂直于主鋼筋的分布鋼筋，直徑不應小于8mm，間距不應大于200mm，因此本設計中板內(nèi)分布鋼筋用f8200mm。最后終于做完了有種如釋重負的感覺。它是我們對自己所學到的知識的一個綜合檢閱，也是我們在離開大學校園前的最后一課。因此，在這里請允許我表達所有這些給過我?guī)椭睦蠋熀屯瑢W們的誠摯的謝意!同時也感謝學校為我們提供的機會和條件!在此即將畢業(yè)。讓某些故事，某些人，某些時刻，都珍藏在心底。以后的工作、生活中都應該不斷的學習，努力提高自己知識和綜合素質(zhì)。1000180。213滿足抗剪最小尺寸要求。為使施工方便，取板上下緣配筋相同，均為f12150mm。103180。=(kNm)；跨中斷面彎矩為：119+=180。(180。12(p’’p)12=(kN)A4==(aa’’)=2P8aa’’b(aa’’)2140180。180。根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結構局部加載時，汽車荷載采用車輛荷載。+180。彎矩修正系數(shù)可視板厚t與梁肋高度h的比值來選用。(=(kNm)12180。1180。180。20=%179。180。1180。180。180。m 正彎矩配筋及截面（單位：mm）109 ⑵. 負彎矩配筋（）：a=8cm，則橫隔梁的有效高度為h0=2058=197cm假設中性軸位于下緣板 1180。gt。103180。180。180。=180。=180。+h23180。180。所以，本設計可以只取A、B兩個截面計算橫隔梁的彎矩，取1號梁右和2號梁右截面計算剪力。103 縱向一行車輪對跨中橫隔梁的計算荷載為：汽車：p0=1229。=(175。短期荷載效應組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計算：fs==180。)根據(jù)《公預規(guī)》，考慮長期效應的影響，即：fpt=2fp=(173。根據(jù)《公預規(guī)》，計算預加力引起的反拱度值時，剛度采用EcIo，計算公式：fpt=i=1229。+180。(hsbfcd+krvbcorfsd)Alnbcor=Acor AlAb式中：bcor——配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)，當Acor時，應取Acor=Ab；k——間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預規(guī)》，當混，取k=；Acor——間接鋼筋 s——螺旋形間接鋼筋的層距。270=108000(mm2)b=Ab=Al44100=公式右邊=180。根據(jù)《公預規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構件，其局部 受壓區(qū)的截面尺寸應滿足下列要求：g0Fld163。= 式中：scp——由作用標準效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土主壓應力，按下式計算：scp=NpAnMpInscx2+2scx4+t2 yoscx=177。= 式中：skc——在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力，按下式計算：skc=Mg1Wns+MkMg1Wns spt——由預應力產(chǎn)生的混凝土法向拉應力，按下式計算：77 spt=NpAnMpWnsMk——標準效應組合的彎矩值。本設計以1號梁的跨中截面為例，對其上梗肋（aa，）、凈軸（nn，）、換軸（oo，）和下梗肋（bb，）等四處分別進行主拉應力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。1260180。2+180。P=100r=rsv=AsvbSv=157386180。本設計選用φ10200mm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面積為：Asv=2180。()=(kN)g0Vd， 因此需要進行斜截面抗剪承載力計算。g0Vd163。上式右邊=180。180。=62 spc=NpAn+MpWnx=+7032073=式中：S0——全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對重心軸的面積矩，；W0——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，； 由于：==163。則上式為：右邊=180。右邊，即中性軸在翼緣板內(nèi)。fcdbf’hf’成立時，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。spDApsina式中：a——鋼束彎起后與梁軸的夾角，sinα與cosα的值參見表；DAp——單根鋼束的截面積，DAp=。53本設計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，A和u均采用預制梁的數(shù)據(jù)。NpAn +229。Dl——錨具變形，鋼束回縮值（mm），按《公預規(guī)》；對于夾片錨229。45 按《公預規(guī)》，計算公式為：sl1=scon[1e(mq+kx)]式中：scon——張拉鋼束時錨下的控制應力；根據(jù)《公預規(guī)》，對于鋼絞線取張拉控制應力為：scon==180。)39 預應力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應力，這40 兩個階段的剪應力應該疊加。根據(jù)《公預規(guī)》，對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度bf’,應取用下列三者中的最小值：38 bf’163。通過每根鋼束長度計算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，以利備料和施工。I229。按照上述錨頭布置的“均勻”“分散”原則。⑴.跨中截面及錨固端截面的鋼束位置①對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可29 能使鋼束群重心的偏心距大些。(+)6=⑵.按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度fcd，應力圖式呈矩形，同時預應力鋼束也達到設計強度fpd，則鋼束數(shù)的估算公式為：n=MdahfpdDAp式中：Md——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表7取用； α——經(jīng)驗系數(shù)，～，； fpd——預應力鋼絞線的設計強度，為1260MPa。⑴按正常使用極限狀態(tài)的應力要求估算鋼束數(shù)對于簡支梁帶馬蹄的T形截面，當截面混凝土不出現(xiàn)拉應力控制時，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：n=Mk C1DApfpk(ks+ep)式中：Mk——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標準組合值，按表；C1——與荷載有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路—II級，；28 ΔAp——，一根鋼絞線的截面積是，故ΔAp=。180。1180。（+）180。180。=(kN)可變作用（人群）標準效應：2180。180。=(kNm)Mmax=1180。180。Vmax=11180。=(kN)可變作用（人群）標準效應：q=180。+180。29（）180。=(kN/m)計算彎矩時：Pk=360180505180。ai5 2式中：n=5,i=1229。a1=。=(cm)。cibiti 3m式中：bi，ti——相應為單個矩形截面的寬度和高度； ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù)；m——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。180。180。=(m3)故：g(6)=(4180。+1180。180。25180。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大，馬蹄為配合鋼束彎起而從第一道橫隔梁處開始向支點逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時腹板寬度也開始變化。本設計腹板厚度取200mm。凈─9m+2180。（人行道）=12m。采用空心板截面，減輕了自重，而且能充分利用材料，構件外形簡單，制作方便，方便施工，施工工期短，而且橋型流暢美觀。簡支梁的優(yōu)點：結構簡單，架設方便，可減低造價，縮短工期，同時最易設計成各種標準跨徑的裝配式構件。橋面凈空:凈─9m+2180。計算跨徑:29m。（1）材料及工藝本橋為預應力混凝土T型梁橋，錐形錨具；混凝土：主梁與橫隔梁均采用C50混凝土，橋面鋪裝用C30混凝土； 預應力鋼筋: 預應力鋼筋采用《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004），每束五根，全梁配六束，抗拉強度標準值fpk=1860Mpa。 :預應力混凝土連續(xù)箱梁優(yōu)點： 預應力結構通過高強鋼筋對混凝土預壓，不僅充分發(fā)揮了高強材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使結構輕型化，因而預應力混凝土結構具有比鋼筋混凝土結構大得多的跨越能力。橋面凈空：凈─9m+2180。本橋主梁翼板寬度為2400mm,由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作6 截面有兩種:預施應力、運輸、吊裝階段的小截面(b1=1600mm)和運營階段的大截面(b2=2400mm)。在預應力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應力較小，腹板厚度一般由布置8 預制孔管的構造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。，本設計主梁采用等高形式，橫截面的Ｔ梁翼板厚度沿跨長不變。=）：G(1)=180。180。)=(m3)故半跨內(nèi)橫梁重力為：G(4)=(2180。180。25=(kNm)5cm瀝青鋪裝：180。因此簡支梁橋的基頻可采用下列公式估算：pf==mc2180。17 ②計算主梁抗扭慣性矩IT由劉嘉玲主編的《橋梁工程》課本554公式可知對于T形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計算：IT=i=1229。22180。=。1 ④按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值hij=1n+baiei=1229。=可變作用（人群）：mor= （單位mm）⑦橫向分布系數(shù)匯總（） 1號梁的可變作用橫向分布系數(shù)（3）車道荷載的取值根據(jù)《橋規(guī)》，公路—II級的均布荷載標準值qk和集中22 荷載標準值Pk為：qk=180。180。180。=(kNm)V=180。180。180。207180。=(kN)180。=(kNm)25V=180。180。29+180。180。180。以下就跨中截面在各種作用效應組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進行估算，并且按這些估算的鋼束數(shù)的多少確定主梁的配束。10180。1064=根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=6。對于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個方面：一是壓應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。Ayx229。②計算鋼束群重心至梁底距離ap（） 各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置35 3）鋼束長度計算一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與兩端工作長度（270cm）之和，其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進行計算。由于采用有效寬度方法計算的等效法向應力體積和原全寬內(nèi)實際的法向應力體積是相等的，因此用有效寬度截面計算等代法向應力時，中性軸應取原全寬截面的中性軸。對于其他截面均可用同樣方法計算，它們的計算結果均列入鋼束預應力損失及預加內(nèi)力一覽表內(nèi)（～）。Ep Dsd式中：229。Dspc=229。①徐變系數(shù)終極值f(t,t0)和收縮應變終極值ecs(t,t0)的計算構件理論厚度的計算公式為：h=2Au式中：A——主梁混凝土截面面積；u——與大氣接觸的截面周邊長度。sp0DApcosa =Np0ep0剪力： Qp0=229。 ⑴正截面承載力驗算60 (單位mm)①確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)《公預規(guī)》，對于帶承托翼緣板的T形截面：當fpdAp163。lt。fcdbf’x(h0x2)式中：g0——橋梁結構的重要性系數(shù)，按《公預規(guī)》，本設計設計安全等級為二級。 Mcr式中：Mud——受彎構件正截面抗彎承載力設計值，由以上計算可知Mud=mMcr——受彎構件正截面開裂彎矩值，按下式計算： 其中：g=2S0W0=2180。180。103fcu,kbh0式中：Vd——經(jīng)內(nèi)力組合后支點截面上的最大剪力(kN），；b——支點截面的腹板厚度（mm），即b=550mm；h0——支點截面的有效高度（mm），即h0=hap==(mm)fcu,k——混凝土強度等級（MPa）。根據(jù)《公預規(guī)》，若符合下列公式要求時，則不需進行斜截面抗剪承載力計算。550180。②箍筋計算根據(jù)《公預規(guī)》，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應采用帶肋鋼筋，間距不應大于250mm。103bh02+,krsvfsva1——異號彎矩影響系數(shù)，；a2——預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構件，；a3——受壓翼緣的影響系數(shù)，；b——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=386cm；h0——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，h0ap=567mm=hap，（），因此h0=2300567=1733mm； P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P67 =100r，r=Av/(bh0)，當P，取P=；fcu,k——混凝土