【正文】 模型試驗(yàn)結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處由橫隔梁是比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。（8） 普通鋼筋直徑大于12mm的采用HRB335鋼筋；直徑小于12mm的均用R235鋼筋 。 馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10%—20%，考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置，一層最多三排，同時(shí)還根據(jù)《公路規(guī)》對(duì)鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度為550mm，高度250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度為150mm，以減小局部應(yīng)力。 a2=。下部鋼束彎起角度定為在梁頂錨固的甘薯彎起角定為18176。本算例采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《橋規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2；。（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)如前所述，本橋梁有可靠的橫向連接，且承重結(jié)構(gòu)，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為：所以可按修正的橫向影響線和計(jì)算橫山鄉(xiāng)分布系數(shù)計(jì)算主梁的抗扭慣性矩對(duì)于T型梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計(jì)算： 式中： 為相應(yīng)單個(gè)矩形截面的寬度和高度； 為矩形截面抗扭剛度系數(shù)； m 為梁截面換分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。（2）主梁結(jié)構(gòu)細(xì)部尺寸 T梁翼板的厚度主要取決與橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎是上翼板受壓強(qiáng)度要求。凈14+2，如圖所示。（一）永久作用效應(yīng)計(jì)算（1）預(yù)制梁的自重 1跨中截面段主量的自重（六分點(diǎn)截面至跨中截面，長13m） 2馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（5m） 3支點(diǎn)梁段的自重（） 4邊主梁的橫隔梁中橫隔梁的體積： 端橫隔梁體積： 故半跨內(nèi)橫隔梁重力為： 5預(yù)制梁永久作用集度： （2）二期永久作用現(xiàn)澆T梁翼板集度 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 故： 鋪裝 8cm混凝土鋪裝： 8cm 瀝青鋪裝： 若將橋面鋪裝均攤給四片主梁，則： 欄桿一側(cè)人行欄： kN/m一側(cè)防撞欄： kN/m若將兩側(cè)防撞欄均攤給四片主梁，則： 邊梁二期永久作用集度： 設(shè)為計(jì)算截面離左支座的距離，并令。主梁作用效應(yīng)組合序號(hào)荷載類型跨中截面四分點(diǎn)截面N7錨固點(diǎn)截面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kN)(1)第一期永久作用0(2)第二期永久作用0(3)總永久作用=（1）+（2）0(4)可變作用（汽車）城市B級(jí)(5)可變作用（汽車）沖擊(6)可變作用（人群）沖擊(7)標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（4）+（5）(8)短期組合=（3）+（4）+（6）(9)極限組合=(3)+[(4)+(5)]+（6）三、預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置（一）跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)《公路橋規(guī)》，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正