【正文】 級以上大風條件下，很難保證施工質量，一般在大風情況下就停止掛籃施工。所有計算均根據不同的計算圖示與荷載組合，求得各構件的最大應力，經多次調整結構幾何尺寸，以達到在滿足規(guī)范要求的前提下，使結構材料最省、重量最輕。(4)在橋高水深的情況下，也可采用圍建在墩身上部的三角形支架作為梁段的臨時支撐，并可用沙筒、硫磺水泥沙漿塊或混凝土塊作為懸臂施工完畢后轉換體系時臨時支承的卸落設備。當橋墩不太高時，其桿件一般用較大噸位的汽車吊直接提升，當橋墩較高或橋下地形不允許，或有較深的水流存在時，可用纜索或浮吊及扒桿等提升。(4)安裝斜拉帶、后下吊桿、后下限位器等。由于桿件數量多，尺寸不一，因此，合理的下料方案對結構的受力性能、材料的節(jié)省及焊接工作量的大小影響頗大。 ，以使掛籃的微小變化大部分實現，從而避免新、舊混凝土間產生裂隙。八、合攏段施工合攏段施工通常由兩個掛籃向一個掛籃過渡，所以先拆除一個掛籃，用另一個掛籃走行跨過合攏段至另一端懸臂施工梁段上，形成合攏段施工支架。(5)為保證合攏段施工時混凝土始終處于穩(wěn)定狀態(tài)，必要時澆筑之前可在各懸臂端加與混凝土重量相等的配重（或稱壓重），加、卸載應對稱梁軸線進行?！　i1對i點計算總撓度貢獻最大，因i點位于懸臂端部，必有　　Vi1Vj1　　j=1，2，……i1 (53)但Vi1不會使新灌筑的i段與原有的i1段接合面產生裂縫。上述諸多因素使得施工單位對采用此法也頗為勉強。(2)此后掛籃逐段前移而使懸臂梁產生的撓度，遠小于灌筑和張拉的影響。尤應注意，減小移掛籃時的振動，壓漿緊隨其后完成，務使?jié){體在灌筑下一梁段之前達到預定強度。六、改進掛籃設計的建議國內在掛籃的設計及使用方面已積累了豐富的經驗，形式多種多樣，使用數量也甚多。故建議規(guī)范適當放寬要求(容許偏差10mm)，掛籃本身也應具備模向微調功能?？紤]其通用性，主桁桿件和橫聯均采用A3鋼，各桿件間及與橫聯的連接在工地上全部采用普通螺栓連接。3 掛籃主桁結構計算 荷載系數 有關系數依據交通部頒發(fā)的公路橋涵設計和施工規(guī)范，荷載系數取值如下： 考慮箱梁混凝土澆注時脹模等因素的超載系數：； 澆注混凝土時的動力系數：； 掛籃空載行走時的沖擊系數：； 澆注混凝土和掛籃行走時的抗傾覆穩(wěn)定系數：； 作用于主桁的荷載梁段荷載：澆注箱梁段的最大重量140t，考慮澆注混凝土時動力因素和掛籃安全方面的重要性，控制設計最大荷載t； 施工機具及人群荷載：㎡ 振搗系統(tǒng)產生振搗力：假定傳于底模壓力為振搗器自重的4倍，風荷載：（由當地氣象資料提供）910Pa；混凝土偏載：箱梁兩側腹板澆注最大偏差5m混凝土。由于該掛籃為空間結構形式，在分析計算時，應采用空間計算模型來分析，以獲得與實際受力相一致的結果。(4)采用施加預應力，減少桁架變形，做到通過后錨梁調整前端標高。(5) 。主桁架橫向聯系象老鷹的翅膀一樣向兩邊延伸至橋面寬增加掛籃的整體穩(wěn)定性，并可用來控制整個箱梁的寬度，以適應珠江口風大浪大的自然環(huán)境。有時非彈性壓縮并不能一次全部消除，施工單位預壓可分多次加載，該掛籃試驗按40%、70%、90%、100%逐級加載至設計荷載。2 掛籃的構造和特點圍繞總體構思進行結構設計，經研究決定采用主桁全栓接（或銷接）的空間菱形掛籃。(5)能左右擺動調整中線　文獻[8]已對彎梁掛籃實現了這一功能，直梁也需要此項功能。各測點數據不完全同步是正常的。懸灌施工一般要求張拉后立即壓漿，待其達到一定強度后方可移動掛籃，以防止錨頭迸出，并減輕預應力筋的銹蝕。曾有個別掛籃因操作不當和主要桿件單薄失穩(wěn)破壞而造成了嚴重事故；還有相當一部分掛籃因剛度較小變形較大，給施工全過程帶來了前述諸多不便。否則取　　　B=5mm　　　　Vi25mm時 (57)而對(Vi25)則應按要求分次調整。④主桁桿件材料：常用型鋼組焊，但針對三角形掛籃的兩根斜桿一直受拉的特點，現在有用Φ32精軋螺紋鋼做斜桿的，只是使豎桿的頂端構造稍顯復雜，但總體上使得主桁的加工更加方便。并用草袋等覆蓋，并加強接頭混凝土養(yǎng)護，使混凝土早期結硬過程中處于升溫受壓狀態(tài)(3)合攏段混凝土選擇。若按設計要求，需進行內力調整時，應以標高、反力等多因素控制，相互校核。 箱梁各節(jié)段立模標高=設計標高+預拱度+掛籃滿載后自身變形，其中徐變對撓度的影響除作結構電算分析外，有條件時，應做現場徐變試驗對比，以使徐變系數的取值更加符合工程實際。根據掛籃所用材質選定焊條種類、型號、規(guī)格，確定焊接層數，坡口型狀，電流大小，進行試焊。四、掛籃的行走 (1)用手動葫蘆把前下橫梁固定在箱梁梁體上，松開斜拉帶頂端千斤頂，并拆斜斜拉帶。(5)安裝外側摸，用活動槽鋼將外側摸固定在前后下橫梁上。臨時固結措施或支承措施有下列幾種形式：(1)將0號塊梁段與橋墩預埋的鋼筋或預應力筋臨時固結，待需要解除固結時切斷，見圖516。掛籃主桁為空間桁架結構，桿件連接可分為剛性、鉸接和半鉸接節(jié)點，對于主桁架桁片采用焊接、栓接連接的可分別處理為剛性節(jié)點和鉸接節(jié)點，對于僅在一個平面轉動而另一平面不能轉動的銷接視為半鉸接。②掛籃自重：主要包括主桁架、懸吊系統(tǒng)、模板系統(tǒng)及張拉操作平臺的重量；③施工機具及人群荷載：根據施工中所用的附著式震搗器、張拉千斤頂及油泵的數量和施工人數計算。反之，每個節(jié)段短，掛籃的承重要求小，可避免過于龐大的掛籃設備，但節(jié)段數量多，掛籃周轉次數多，總的施工進度比較慢。每個掛籃有兩片三角形組合梁。(2)滑動斜拉式掛籃的力學分析如圖511所示，灌筑梁段混凝土的重量落于底模平臺上，其前端通過鉸將此力及底、側模重力傳至斜拉桿，后端通過后錨桿將垂直力傳至箱梁底板混凝土上。每根主梁由兩根工字鋼組合而成，其通過鋼墊板、枕木等墊在橋面上。內模一般通過模架放置在兩根內模走行梁上，走行梁前端吊在桁架橫梁上，后端吊在已澆梁段頂板的預留孔上方，內?？裳刈咝辛夯?，除角隅處外，平面部分可用組合鋼?；蚰灸ａ旇F皮。因此，選擇何種形式的掛籃就顯得十分重要，外形簡單、受力明確、重量輕常是選擇的依據。(1)全錨式掛籃應當是今后掛籃使用的主流，而垂直吊桿式的菱形、三角形掛籃及斜拉式掛籃由于其各自的特點均會有各自的應用份額。這一時期的掛籃主要是無平衡重型的。另一種是將側模制成能承受巨大壓力的剛性模板，通過梁上的水平及豎向預應力筋拉住模板來承受混凝土重，走行方法與前者相同，由臨時吊車懸吊著模板系統(tǒng)前移到下一梁段。幾種主要掛籃的結構形式如圖51～58所示。第五章 掛籃設計與施工第一節(jié) 概述懸臂澆筑法施工從60年代由前西德首先使用以來，發(fā)展至今，已成為修建大中跨徑橋梁的一種有效施工手段。（二）掛籃結構的主要特點 1. 按主要承重結構形式分析掛籃結構的主要特點(1)平行桁架式掛籃平行桁架式掛籃的上部結構外形一般為一等高度桁梁，其受力特點是：底模平臺及側模架所承重均由前后吊桿垂直傳至桁梁節(jié)點和箱梁底板上，故又稱吊籃式結構，桁架在梁頂用壓重或錨固或二者兼之來解決傾覆穩(wěn)定問題，桁架本身為受彎結構。這種方法對跨度不很大的等高度箱梁較為適宜。由于取消了平衡重，掛籃重量大大減輕，其利用系數成倍上升，～，如京九線泰和大橋和義烏經發(fā)大橋都超過了3。(2)我國地域廣闊，設計單位眾多，設計習慣不同，再加上施工企業(yè)的原因，生產定型系列化掛籃尚不具備條件，這就為工程師們對掛籃進行改進提供了空間。一、常用掛籃的結構構造和力學分析1. 菱形掛籃和三角形掛籃　　(1)菱形掛籃的結構及構造 菱形掛籃主要由菱形桁架、懸吊系統(tǒng)、走行系統(tǒng)、模板系統(tǒng)及張拉操作平臺五部分組成。底模由底模架、底橫梁及模板組成，通過底橫梁的前后吊帶懸掛在掛籃主桁的前吊點、已澆梁段和外模走行梁上，隨主桁一起前移，底模架由型鋼組焊成桁架，底橫梁由工字鋼組焊成格構式梁，底模一般用木模外釘鐵皮形成。主梁后部在兩工字鋼間用豎向預應力筋通過壓緊器錨固在已灌梁段的頂面，主梁尾部連接限位壓板，仍用豎向預應力壓緊在橋面上，以限制主梁在重載時前移。由于斜拉桿為拉力桿，故其軸向力分解為垂直力和水平力，其水平力通過底平臺縱梁傳至尾部，由下限位器承擔。底模平臺及懸掛調整系統(tǒng)與菱形掛籃基本相同?？傊?，懸臂澆筑箱梁分段長度要根據施工條件權衡利弊綜合考慮。㎡計算。計算主桁內力和變形可采用《桿系結構通用計算程序》在微機上計算，如吳忠黃河大橋掛籃設計中采用SAP90程序計算，計算非常迅速，且與實際吻合較好。圖516 零好塊件與橋墩的臨時固結措施1 預埋臨時錨固預應力筋；2支座；3工字鋼(2)當橋不高，水又不深且易于搭設臨時支架時，采用支架式固結措施，在此情況下，懸臂端所引起的不平衡力矩完全由梁段的自重來保持穩(wěn)定，見圖517（a）。安裝兩根外側斜拉帶。(2)用壓輪器更換主梁壓緊器。重要部位桿件焊接時，焊工必須先進行首焊試驗，經試驗合格后方準其焊接。此外，后灌筑的梁段應在已施工梁段有關實測記錄結果的基礎上做適當調整，逐漸消除誤差，保證結構線型勻順。如出入較大時，應分析原因。合攏段混凝土宜比梁體提高一個等級，要求早強，最好采用微膨脹混凝土，并需作特殊配比設計，澆筑時應認真振搗和養(yǎng)生，及時張拉預應力筋，防止合攏段混凝土出現裂縫。⑤走行系統(tǒng)：早期由于掛籃自重大，走行多采用輪對，隨著掛籃自重的減輕，開始采用聚四氟乙烯滑板，但又為此增加了操作的難度和工作量。在灌筑時采用先灌前端后灌后端的方法，使混凝土呈前高后低的斜面，有利于減小最先灌筑的底板部位新老混凝土產生裂縫的可能性。系數K對提高掛籃性能具有多方面的限制作用。但在京九及南昆兩線上有幾座大橋，因工期十分緊迫，經同意后，先移掛籃而后壓漿，均未發(fā)現異常，上述結論應是一個重要原因。測量結果可表示成前面式(51)，式中Vi1≈0，故Vi=Vi2。立模時調整中線比較困難，橫向無法施力，斜向用力過大會撞彎鋼筋網。各部分構造見圖524。掛籃總重與箱梁塊段之比（掛籃工作系數）：。現場采用水箱加載，利用了工地上水源充足這一優(yōu)勢，既節(jié)省材料，又容易控制加載的精確性。(2)采用主桁架與外模、內模分開行走，分2次行走到位的辦法，這樣可不設平衡重。(3)吊升系統(tǒng)采用 級精軋螺紋鋼筋，使錨固、裝拆方便、調整簡單。5 結語實踐證明，空間菱形掛籃在吳忠黃河公路大橋上的應用是成功的，是掛籃進一步向輕型化、寬體化發(fā)展的一種結構形式，可適用于多箱或多室梁懸臂施工，整體功能性強，它是一種值得推廣的掛籃形式。掛籃前端及中部作業(yè)面開闊，可以從掛籃中部運送混凝土，便于箱梁腹板、底板鋼筋安裝制作；設有走行滑道和后勾裝置，移動方便且安全可靠；外模、底?？梢淮我苿拥轿唬阌谡w移動；取消平衡重，利用豎向預應力筋錨固滑道；掛籃所需材料為普通型鋼，所有桿件均能在工地加工，加工制作簡單，安裝方便；掛籃側?？捎糜?、號段及合攏段施工；掛籃模板利用螺旋千斤頂調整高度，安全可靠，確保了工程質量、人身及設備安全。每榀5根主要桿件由2片槽鋼組焊而成，槽鋼的截面由結構分析確定；橫聯采用角鋼連接，以增大整個掛籃的橫向剛度，抵抗西北地區(qū)可能出現的大風對掛籃的影響。即使用拉筋強行糾偏合格，經過灌筑擾動，實際中線偏差仍可能超限。V(n)i2的值有隨機性，測不準，主要還是靠精心操作管理來盡量減小它。但能否由此而一概允許先移掛籃后壓漿，還須慎重觀測研究。掛籃自重60t。為此，必須安排測量人員值班監(jiān)測，一旦撓度接近5mm，就必須暫停灌筑，頂升前吊桿；暫停時間稍長，泵管可能堵塞，疏通十分費力；另一方面對新老混凝土的接合尤應重視底板部位，因該處最先灌筑，而多次上調模板對底板混凝土的拉抻擾動必然最大。二、掛籃的變形(撓度)及其處理方法 箱梁各節(jié)段立模標高=設計標高+預拱度+掛籃滿載后自身變形，其中撓度的控制與預拱度設置是懸臂施工中最關鍵的技術，可參閱文獻[11]～[14]，對于懸臂施工中掛籃本身的變形及其處理，討論如下：易知灌筑第i段梁使掛籃(模板)前端點i下撓Vi=Vi1+Vi2 (51)Vi2=V(e)i2+V(n)i2 (52)式中　　Vi1——點i隨已成(1～i1)段梁產生的撓度；　Vi2——掛籃本身的變形；V(e)i2，V(n)i2——掛籃的彈性和非彈性變形。在合攏段鎖定后，立即釋放一側的固結約束，使梁一端在合攏段鎖定的連接下能沿支座自由伸縮。支座反力的調整，應以標高控制為主，反力作為校核。 ②三次灌筑：第一次由底板至腹板下承托，第二次由腹板下承托至腹板上承托預應力管道密集處以上，第三次由腹板上承托至頂板。(3)確定合理的下料方案。(3)用手動葫蘆將底模平臺吊掛在滑梁上，拆除后下吊桿，將底模平臺通過側模支架落在滑梁滾筒上，并用手動葫蘆牽引就位。菱形掛籃懸臂灌筑時一般從1號或2號段開始，并且兩側掛籃一開始就獨立作業(yè)。預應力筋的下端埋固在基礎承臺內，上端在箱梁底板上張拉并錨固，借以使立柱在施工過程中始終受壓，以維持穩(wěn)定，見圖517（b）。掛籃的懸吊系統(tǒng)、模板系統(tǒng)和走行系統(tǒng)等按一般鋼結構計算方法設計，在此不再贅述，但因掛籃是可移動的支架，又屬于高空作業(yè)，所以在設計時必須保證有足夠的安全度，尤其要注意懸吊系統(tǒng)的前吊帶（桿），其在脫模過程中，受到的沖擊振動最大，而且承受重復作用，有發(fā)生端部斷裂的危險，因此懸吊系統(tǒng)的前吊帶（桿）的安全系數不小于4