【正文】 35345=剛架柱1采用等截面(抗剪考慮屈曲后強度) 柱1截面圖（1）各截面控制內力截面控制內力柱1下截面Mmax=?m, N=194KN, V=柱1上截面Mmax=?m, N=, V=（2）腹板有效截面計算柱1上截面腹板邊緣最大正應力σ1=MWx1+NA1=103+10311408= =σ2==腹板邊緣的正應力比值β=σ2σ1==0腹板部分受壓,腹板有效截面計算參數(shù)kσ=161+β2++1+β =+++=λρ=hw/=70024/=故,有效寬度系數(shù) ρ=1 ,柱1上截面全截面有效柱1下截面腹板邊緣最大正應力σ1=MWx1+NA1=103+19410311408= =σ2==腹板板邊緣的正應力比值β=σ2σ1==0腹板部分受壓,腹板有效截面參數(shù)kσ=161+β2++1+β =+++=λρ=hw/=70024/=故,腹板有效寬度系數(shù), ρ=1 柱1下截面全截面有效（3）柱的計算長度柱1平面內計算長度，取柱的實際長度l0x=μ0l==柱1平面外計算長度,（4）抗剪承載力驗算考慮僅有支座加勁肋,故屈曲系數(shù)kτ=參數(shù)λw=hw/tw37kτ235fy=70024/=λw=, fv39。==π2206103=對有側移剛架βmx=由N0φxAe0+βmx?M1We11φxN0NEX039。==180=Vd=hwtwfv39。n+My1Σyi2=+188103(1882+3002)4=+==225=90KN=190103606=f=310N/mm2滿足要求M=?m，N=，V=由于連接面不垂直于橫梁，故N、V數(shù)值應修正為垂直于連接面的數(shù)值 端板3圖N39。錨栓直徑取30mm，采用雙螺帽。247。從連梁頂至室外地坪砌磚墻?；A底面置于持力層下150mm基礎埋深：。247。且剪力由牛腿腹板焊縫承受，焊腳尺寸hf=10mm，并對翼緣端部繞轉部分焊縫忽略不計。=+=V39。截面內力梁4右Mmax=?m, N=, V=左截面設計H500250612 Ix=，Iy=，Wx=，Wy=，ix=，iy=，Sx=，A=（1）構件寬厚比驗算翼緣部分bt=2506212=15235fy=15235345=腹板高厚比：h0tw=5002126=250235345=（2）腹板有效截面計算腹板邊緣最大正應力：σ1=MWx1+NA1=103+1038856= =σ2==腹板邊緣正應力比值：β=σ2σ1==0腹板部分受壓腹板有效截面計算參數(shù)：kσ=161+β2++1+β =+++=λρ=hw/=50024/=故,有效寬度系數(shù) ρ=1 ,全截面有效（3）抗剪承載力驗算梁端截面最大剪力為Vmax=梁腹板上設置橫向加勁肋，a=1200mm屈曲系數(shù)kτ=+4/(1200676)2=λw=hwtw37kτ235fy==有公式得，fv39。（5）整體穩(wěn)定性計算由b類截面，λyλx，查表得, φy=NφA=11408=f=310N/mm2所以，整體穩(wěn)定滿足要求。雙跨廠房，每跨21m，兩端山墻封閉式，內設一臺10t中級工作制橋式吊車，最大輪壓標準值Pk,max=118KN，邊列柱間支撐設于第二柱距，且只設上柱支撐，中列柱間支撐設上下柱間支撐。==MxφbxWx+MyWey=53820+10628180==≤f=205 N/㎜所以，整體穩(wěn)定滿足要求（3）剛度驗算vl=5qkcosαl3384EIx=5600033842061036268500=1200所以剛度滿足要求雙坡單脊兩跨剛架,每跨21m，于跨內三分點處各設一根抗風柱墻梁自重 風壓高度變化系數(shù)μz= 風體型系數(shù)μs=風壓設計值 ω===單根抗風柱承受的均布線荷載設計值恒載 q=87247。其板厚75mm。 夾芯板是目前輕型屋面有檁體系中應用最廣泛的屋面材料，本工程采用JxB455001000。 要求編制結構設計計算書，繪制結構施工圖，并進行簡要的技術經濟分析。（3）擬建場區(qū)內地下水類型為上層滯水， ~；（4）根據擬建建筑的結構、荷載特點、地基土分布情況建議本工程采用天然地基，挖除①層填土，以②層粉質粘土層作為持力層。：與外縱墻內皮重合。選擇墻面板板型為JxBQy1000。Mxmax=qxl=6= KN2=不考慮壓桿受力，計算得各桿內力屋面支撐內力圖（1） 交叉斜桿選用單角鋼截面，兩桿在交叉點均布終端，一桿的角鋼外肢向上，另一根桿向下，在交叉點處以填板使兩角鋼相連（填板厚度等于節(jié)點板厚，一般6mm~8mm）取填板厚度為6mm。51= 截面內力he2=hehe1=柱2下截面腹板邊緣最大正應力σ1=σ2=MWx1+NA1=0+10311408=腹板邊緣的正應力比值β=σ2σ1=腹板部分受壓,腹板有效截面計算參數(shù)kσ=161+β2++1+β =161+12++11=8λρ=hw/=70024/=λρ=有效寬度系數(shù)ρ===因為截面全部受壓，he=ρhw=676=he1=2he5β=2247。==180=Vd=hwtwfv39。按荷載內力最大值進行設計。e=400mm，e1=300mm，tw=10mm支承加勁肋計算長度h0=加勁肋外伸寬度bs≥h030+40=+40=，取bs=80mm厚度ts≥bs15=8015=，取ts=10mm15tw235fy=1510?235345=截面面積As=10+28010=2838mm2Iz=11210803+80104522+1121032 =106mm4iz=IzA=1062838=λz=h0iz==，按b類截面，Q345鋼，查表得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)φ=NφAs=2838=f=310N/mm2滿足要求加勁肋與腹板的角焊縫連接Σlw=2h02hf=220=ffw=200N/mm2則需要hf≥?ffw=200=構造要求，hfmin===取hf=8mm（4） 連接計算吊車梁與牛腿連接采用設置長圓孔 焊縫布置牛腿上翼緣及下翼緣與柱地 連接焊縫均采用焊縫的對接焊縫，Q345鋼采用E50型焊條。（2）地基承載力地基承載力特征值修正fa=fak+ηbγb3+ =220+=其中，γm=++247。地基基礎設計等級，丙級?？缰袕澗豈=1862=單層配筋h0=40035=365mmαs=2503652=滿足適筋要求γs=(1+12=As=106300365=取3Φ18，As=763mm2驗算最小配筋率ρ=763250400=滿足要求同時按照構造配置箍筋即能滿足抗剪要求。247。基礎混凝土采用C30等級，fce=σmax=NBL+6MBL2=194103520970+61065209702=+=fce=柱腳底板尺寸滿足要求。n==在彎矩M、軸力N作用下，受力最大螺栓受力Nt1=N39。M=?m，N=，V= 端板1圖由于連接面不垂直于橫梁，故N、V數(shù)值應修正為垂直于連接面的數(shù)值N39。=6768103=V=Vd=所以抗剪承載力滿足要求（4）抗彎承載力(彎、剪、壓共同作用下)V===MeN=MeNWeAe=WefyNAe=10311408106 =?mMmax=?m?m故，滿足抗彎要求（5）剛架平面內整體穩(wěn)定性驗算ix0=λx=lx0ix0==由b類截面，查得φx=參數(shù)NEx039。==π2206103=對有側移剛架βmx=由N0φxAe0+βmx?M1We11φxN0NEX039。13=（2）強度驗算上翼緣最大正應力σ=Mx,maxWnx+MyWny=103+103=+=310N/mm2腹板最大剪應力τ=VSIxtw=1031046=fv=180N/mm2腹板局部壓應力驗算（吊車軌高140mm）σc=ψFtwlz=1181036(50+512+2140)=f=180N/mm2(3)整體穩(wěn)定驗算 吊車梁截面為雙軸對稱截面A= h=60cm Wx= t1= fy=345N/mm2 iy= λy=l0yiy== φb=4320λy2?AhWx1+235fy =?+602235345=MxφbWx+MyWy=103+103=+ =≤f=310N/mm2(4)剛度驗算吊車梁豎向撓度驗算跨中撓度計算：?=1EIxMpM1=2121773000231500106206105104 =?=60001000=6mm所以，剛度驗算滿足要求（5）局部穩(wěn)定性驗算不考慮截面部分塑性發(fā)展，抗彎強度驗算時取γx=γy=,故梁受壓翼緣自由外伸寬厚比：130312=15235345= 滿足要求由腹板高厚比66=802353455766=96150235345=可知，吊車梁需按計算配置橫向加勁肋，a2h0 取a=500mm受壓翼緣扭轉未受到約束，計算彎曲臨界應力的通用高厚比為：λb=h0tw153fy235=5766153345235=則σcr=f=310N/mm2剪應力臨界應力的通用高厚比為:λs=h0tw414+(h0a)2fy235=5766414+(576500)2345235=λs,τcr==橫向壓應力臨界應力的通用高厚比：ah0=450576=λc=+()3fy235=+()3345235=σc,cr=f=310N/mm2驗算跨中腹板區(qū)格σ=Mx,maxWnxh0h=103576600=Vc=59+59=τ=Vch0tw=1035766=σc=Ftwlz=1181036(50+2140+512)=σσcr2+ττcr2+σcσc,cr=++=驗算梁端腹板區(qū)格區(qū)格右端的最大剪力:Vmax=區(qū)格左端剪力為:+ =區(qū)格左端（）彎矩為：=?m因此，平均彎曲應力為：σ=Mx,maxWnxh0h=106247。mM= ql=6= KN 為加強縱向剛度，保證整體穩(wěn)定性，故設支撐，包括橫向水平支撐和柱間X形交叉支撐支撐。 本工程屋面采用非上人屋面。輕型鋼結構的實際工程進行建筑結構設計與計算畢業(yè)論文目 錄第一章 設計資料……………………………………………………1……………………………………………2第二章 建筑設計以及結構選型與布置……………………………………………………4……………………………………………5第三章 結構設計…………………………………………………6……………………………………………………7……………………………………………………14…………………………………………………18…………………………………………………20………………………………………………25………………………………………………29…………………………………………36………………………………………………58……………………………………………………67第四章 工程量計算……………………………………………73第五章 PKPMSTS結果文件……………………………………75致謝………………………………………………………………112參考文獻…………………………………………………………113第一章 設計資料南京聯(lián)眾機電制造有限公司2廠房設計江蘇,南京 本工程為兩跨雙坡單脊單層輕型門式剛架鋼結構廠房，每跨跨度21m，剛架間距6m，平面軸線尺寸為42m72m，跨內各設置起重量為10t中級工作制橋式吊車1臺。、墻面設計 屋面和墻面均采用夾芯板，它具有輕質高強，美觀耐用，施工簡單，抗震防水的特點，目前被廣泛使用。 按《鋼結構設計手冊》表112選用的是普通高頻焊接 H型鋼H30020068，墻梁中間一般不得斷開，除門、窗外，斷開后要在上部附加一段。= KN/mvl=5qkcosαl3384EIx=5600033842061039523103=1387051200所以，剛度滿足要求：永久荷載與風吸力荷載組合：永久荷載+風荷載風壓高度變化系數(shù)μz=風壓體型系數(shù)構件受風寬度ca+b2=+==63=2m有效受風面積A=lc=62=1210查表得，μs=(1)垂直屋面的風荷載標準值: W==()=㎡檁條線荷載：=q=°= KN/mq