【正文】 的加固修正總長(zhǎng)度從圖9c可以看出對(duì)于固定值為得到 30時(shí)最上層的拔出長(zhǎng)度是0081當(dāng)深度從最頂層第1層增加到最底層第11層時(shí)可靠度 顯著地從30增加到72從圖9d中也可看出隨著值的增加加固總長(zhǎng)度應(yīng)該隨之增加622 對(duì)拔出長(zhǎng)度和總長(zhǎng)度的影響圖10ab所示隨著橫縱向地震加速度按比例從00增加到10時(shí)為確保目標(biāo)穩(wěn)定性所有層 30拔出長(zhǎng)度和總長(zhǎng)度微小的增加因此圖10cd表明沿土層深度方向?qū)煽慷群托拚傞L(zhǎng)度的影響是微弱的可以得出縱向地震加速度結(jié)構(gòu)的地震穩(wěn)定性影響是微弱的623 附加荷載q對(duì)拔出長(zhǎng)度和總長(zhǎng)度的影響圖11ab所示沿墻體深度方向不同強(qiáng)度附加荷載系數(shù)和抵抗所有拔出破壞的目標(biāo)可靠度30造成所有層的拔出長(zhǎng)度和修正總長(zhǎng)度的變化從圖中可以看出附加荷載作用下所有層的拔出長(zhǎng)度是一致的也可以發(fā)現(xiàn)對(duì)于定值附加系數(shù)隨著土層深度的增加拔出長(zhǎng)度和修正總長(zhǎng)度隨之減小給定固定值03避免張拉破壞需要16層當(dāng)深度從最頂層第1層增加到最底層第16層時(shí)拔出長(zhǎng)度從012減小到004總長(zhǎng)度從094減小到010 圖11ab所示隨著的值從00增加到12為了得到抵抗所有拔出破壞的目標(biāo)可靠度30拔出長(zhǎng)度和總長(zhǎng)度應(yīng)該明顯的增加圖11 c所示對(duì)于附加系數(shù) 000306時(shí)沿土層深度方向的可靠度變化情況另外從圖11c也可看出隨著值的增加加固拔出長(zhǎng)度也隨之增加例如對(duì)于附加系數(shù) 000306最上層需要的確保 30的拔出長(zhǎng)度分別為004201230247從圖11d可以看出對(duì)于 000306可以得到加固總長(zhǎng)度從圖11c可以看出對(duì)于定值隨著土層深度的增加拔出模式的可靠度顯著增加給定固定值 03張拉穩(wěn)定條件下需要16層加固層當(dāng)深度從第1層增加到第14層時(shí)抵抗拔出破壞的可靠性指標(biāo)明顯的從30增加到95 圖12回填土摩擦角在加筋土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中起到很重要的作用目前變異系數(shù)顯著地影響加筋土結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性對(duì)于不同數(shù)值的摩擦角變化系數(shù)為了確保抵抗拔出破壞的可靠性指標(biāo)需要提供適當(dāng)?shù)膶訑?shù)n拔出長(zhǎng)度和加固總長(zhǎng)度對(duì)于定值當(dāng)變異系數(shù)從5增加到10時(shí)為確保抵抗張拉破壞的安全性層數(shù)應(yīng)該從14增加到17另外對(duì)于最頂層的土工合成材料土層當(dāng)變異系數(shù)從5增加到10時(shí)拔出長(zhǎng)度應(yīng)該從0075增加到014圖12a總長(zhǎng)度從091增加到11圖12b從圖12c的結(jié)果得出當(dāng)變異系數(shù) 255075是確保最上層可靠性指標(biāo) 30的拔出長(zhǎng)度分別為0075009101080141 圖12c中可以看出對(duì)于定值變異系數(shù)隨著土層深度的增加張拉模式的可靠性指標(biāo)大幅度增加圖12d可以得出適當(dāng)?shù)募庸炭傞L(zhǎng)度624 變異系數(shù)對(duì)拔出長(zhǎng)度和總長(zhǎng)度的影響圖14625 設(shè)計(jì)強(qiáng)度和設(shè)計(jì)強(qiáng)度變異系數(shù)對(duì)拔出長(zhǎng)度和總長(zhǎng)度的影響對(duì)于的平均值從40 變化到80時(shí)達(dá)到抵抗張拉破壞的預(yù)期可靠度指標(biāo)為30計(jì)算每一級(jí)別的加固拔出長(zhǎng)度和總長(zhǎng)度結(jié)果在圖13ab中表示這兩幅圖表明當(dāng)?shù)钠骄祻?0 增大到80的變異系數(shù)從15 減小到到5時(shí)加固拔出長(zhǎng)度和總長(zhǎng)度大幅度減小圖14a給出在每一加固等級(jí)抵抗拔出破壞的可靠性指標(biāo)需要的加固總長(zhǎng)度圖14a表明在張拉拔出穩(wěn)定模式中層數(shù) n 和加固總長(zhǎng)度大小應(yīng)該分別增大圖14b給出當(dāng) 30變異系數(shù) 5751012515時(shí)應(yīng)用最頂層的拔出長(zhǎng)度計(jì)算出加固總長(zhǎng)度在圖14ab中可以看到加固總長(zhǎng)度略有不同7 結(jié)束語(yǔ)這個(gè)研究對(duì)關(guān)于回填長(zhǎng)度和土工加固長(zhǎng)度的可變性的加固土結(jié)構(gòu)對(duì)于地震穩(wěn)定的可靠性評(píng)估提供了一個(gè)深刻理解從分析中顯然可以看出對(duì)于加固結(jié)構(gòu)的完整設(shè)計(jì)沿著結(jié)構(gòu)深度方向各個(gè)加固層對(duì)于拉張失效和拔出失效的安全性和可靠性是必不可少的拉張和拔出兩種模式的安全性的極限狀態(tài)方程被建立目標(biāo)可靠性方法被用來(lái)估算拉張和拔出兩種失效模式的地震可靠性指標(biāo)從現(xiàn)在的調(diào)查研究中可以得到以下結(jié)論1 有人指出由于在土工層的軸向張力很高而且可靠性指標(biāo)值偏低對(duì)于拉張失效模式來(lái)說(shuō)墻頂?shù)募庸套畹讓痈邲Q定性2 可以看出墻頂?shù)募庸躺蠈訉?duì)于拔出失效模式來(lái)說(shuō)更具決定性而且擋土墻的拔出長(zhǎng)度和更長(zhǎng)而且應(yīng)該和加固總長(zhǎng)度相一致去維持在拔出失效模式中可靠性指標(biāo)的目標(biāo)值3 這里表明加固的長(zhǎng)度和與其一直的總長(zhǎng)度需要去維持關(guān)于拉張和拔出兩種失效模式的目標(biāo)可靠性指標(biāo)顯著增大它應(yīng)該隨著kh在00到030之間增大時(shí)附加系數(shù)在00到12之間增大時(shí)加固設(shè)計(jì)強(qiáng)度以80到40KNm減少時(shí)摩擦角和加固設(shè)計(jì)長(zhǎng)度在5和15之間增長(zhǎng)時(shí)而顯著增大4 最上層的拔出長(zhǎng)度需要來(lái)維持拔出失效模式下的目標(biāo)可靠性指標(biāo)他可以用來(lái)估算加固剩余層各個(gè)水平面的總長(zhǎng)度因此在拔出失效模式下可靠性指標(biāo)在加固各層隨著深度的增大而顯著增大參考文獻(xiàn)Babu GLS Basha BM 2008a Optimum design of cantileversheet pile walls in sandy soils using inverse reliabilityapproach Comput Geotech 35 2 134–143 doi101016jpgeo200704001Babu GLS Basha BM 2008b Optimum design of cantileverretaining walls using target reliability approach Int J Geomech8 4 240–252 doi101061 ASCE 15323641 2008 84 240 Basha BM Babu GLS 2008 Target reliability based designoptimization of anchored cantilever sheet pile walls CanGeotech J 45 4 535–548 doi101139T08004Basha BM Babu GLS 2009 Seismic reliability assessment ofexternal stability of reinforced soil walls using pseudodynamicmethod Geosynth Int 16 3 197–21