【正文】 構(gòu)封頂1年后約為50mm。抽柱部位為第9層外圍次結(jié)構(gòu)鋼柱，如圖21所示。此外，對豎向構(gòu)件累積變形的效應(yīng)及其對施工和使用的影響也進(jìn)行了討論。核心筒抗爆分析模型見圖20。計(jì)算分析了考慮收縮徐變的巨柱中型鋼部分承擔(dān)的豎向荷載比例隨時(shí)間變化的情況。核心筒剪力墻、剪力墻之間的連梁按實(shí)際結(jié)構(gòu)建模，并采用S4R殼單元模擬；考慮剪力墻中內(nèi)埋鋼柱的作用，用B31梁單元進(jìn)行模擬嵌入殼中。對建筑形態(tài)進(jìn)行空氣動(dòng)力學(xué)優(yōu)化可以有效減小結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載及效應(yīng)。建議根據(jù)表4選用最小鋼板厚度。 a 1~6區(qū)巨柱截面 b 7~8區(qū)巨柱截面圖9 巨柱截面及內(nèi)埋鋼骨在小震組合下，巨柱通高未出現(xiàn)拉力；無論是正向地震還是反向地震（使被考察巨柱受拉）所有樓層均處于小偏壓受力狀態(tài)（圖10）；在中震組合下，反向地震使巨柱自3區(qū)以上開始出現(xiàn)拉力，但拉力數(shù)值均不大；正向地震組合下，所有樓層處于小偏壓受力狀態(tài)；反向地震組合下，1～2區(qū)為小偏壓，3區(qū)為大偏壓，4區(qū)為大偏拉，5～8區(qū)為小偏拉。a 多遇地震b 基本地震圖7 地震作用下層間位移角 風(fēng)荷載分析結(jié)果 對強(qiáng)度驗(yàn)算、剛度驗(yàn)算和舒適度驗(yàn)算分別取100年一遇、50年一遇和10年一遇的風(fēng)荷載。在每個(gè)加強(qiáng)層部位，結(jié)構(gòu)的受拉側(cè)巨柱對加強(qiáng)層作用有向下的集中力，而結(jié)構(gòu)受壓側(cè)巨柱對加強(qiáng)層作用有向上的集中力。塔樓筏板厚度約為6m。首先介紹了項(xiàng)目概況，包括項(xiàng)目定位及功能、設(shè)計(jì)團(tuán)隊(duì)構(gòu)成、建筑形態(tài)特征以及采用的基礎(chǔ)形式。此外，設(shè)計(jì)團(tuán)隊(duì)還包括各專項(xiàng)設(shè)計(jì)咨詢公司如美國SWA（景觀設(shè)計(jì)），加拿大RWDI（風(fēng)工程咨詢），香港利比工料測量師事務(wù)所（工料測量）和美國高緯環(huán)球（垂直交通）等等。巨型框架由八根巨柱和每個(gè)加強(qiáng)層設(shè)置的兩層高箱型空間桁架相連而成。`a. 塔冠建筑剖面b. 塔冠結(jié)構(gòu)三維等軸視圖圖4 塔冠剖面及結(jié)構(gòu)體系3 主要分析結(jié)果 結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性，分別為X向一階平動(dòng)，Y向一階平動(dòng)和一階扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。表1 巨型框架和核心筒底部反力比例構(gòu)件重力剪力傾覆力矩巨型框架50％47％76％核心筒50％53％24％巨柱混凝土材料采用C70～C50，內(nèi)埋鋼骨材料為Q345GJ～Q390GJ。本工程內(nèi)埋鋼板已延伸至暗柱區(qū)，內(nèi)埋鋼板長度取值可算至暗柱范圍。地震剪力取大震時(shí)的彈性地震作用力標(biāo)準(zhǔn)值，材料強(qiáng)度取標(biāo)準(zhǔn)值，不考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)，驗(yàn)算受剪截面控制條件（z）；驗(yàn)算作為主要抗側(cè)力構(gòu)件的超級(jí)柱和核心筒的極限抗剪承載力。它是在結(jié)構(gòu)物頂部或上部某位置上設(shè)置慣性質(zhì)量，并配以彈簧和阻尼器與主體結(jié)構(gòu)相連。圖16顯示了核心筒損傷因子分布情況。a 樓板施工后核心筒累積豎向變形（10年后）b 樓板施工后巨柱C1累積豎向變形（10年后）圖18 核心筒及巨柱累積豎向變形 抗連續(xù)倒塌分析連續(xù)性倒塌是由于結(jié)構(gòu)局部某關(guān)鍵構(gòu)件的破壞導(dǎo)致相鄰構(gòu)件失效，繼而引發(fā)更多構(gòu)件破壞，最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體倒塌或者產(chǎn)生和初始觸因很不相稱的大面積倒塌的連鎖反應(yīng)。由于水平荷載顯著，如何控制結(jié)構(gòu)在風(fēng)和地震作用下結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度及振動(dòng)是設(shè)計(jì)的重點(diǎn)。此外，由于結(jié)構(gòu)的重要性較高，如何提高結(jié)構(gòu)在偶然荷載下的抗連續(xù)倒塌能力也需要重點(diǎn)關(guān)注。爆炸荷載作用下結(jié)構(gòu)的連續(xù)倒塌主要是因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位（如主要承重柱及核心筒）遭到破壞引起的，因此，采用LSDYNA軟件對爆炸荷載作用進(jìn)行了分析，考察主要承重柱和核心筒的抗爆能力，進(jìn)而分析結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌能力。巨柱和核心筒的豎向差異變形將影響樓屋面的水平度，在聯(lián)系巨柱和核心筒的水平構(gòu)件（如伸臂桁架）中引起附加內(nèi)力，從而導(dǎo)致豎向構(gòu)件內(nèi)力的重分布。對于TMD控制裝置而言，一般來說安裝于結(jié)構(gòu)的頂層（主振型位移最大處）有利于控制作用的發(fā)揮。 風(fēng)工程研究為了保證抗風(fēng)設(shè)計(jì)的可靠性及準(zhǔn)確性，有必要對塔樓進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn)以確定風(fēng)荷載。在大震情況下，受剪截面限制條件驗(yàn)算按下式： （3）其中，為扣除墻身鋼板抗剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值之后的鋼筋混凝土墻體承擔(dān)的大震剪力標(biāo)準(zhǔn)值?？拐鹦阅苣繕?biāo)為中震彈性。由于第一階周期約9s左右，周期較長，在反應(yīng)譜和時(shí)程分析中充分考慮了長周期效應(yīng)的影響。在六區(qū)以下沿建筑對角位置布置的4根角柱主要用于減少箱型空間桁架的跨度。旋轉(zhuǎn)上升并均勻縮小，演進(jìn)為一個(gè)平滑光順的非線性扭曲面，形成了大廈獨(dú)特的立面造型。由于高度超高、建筑形態(tài)復(fù)雜、風(fēng)荷載及地震作用顯著，為實(shí)現(xiàn)其高效和安全的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，需解決眾多的技術(shù)難題。為確保樁基質(zhì)量，采用了后注漿工藝。伸臂桁架的設(shè)置可以有效地減小水平荷載（風(fēng)、地震荷載等）作用下結(jié)構(gòu)的側(cè)移和核心筒體承擔(dān)的彎矩?；玖叶鹊卣鹱饔孟拢Y(jié)構(gòu)在X向和Y向的最大層間位移角分別為1/208和1/239，所在樓層也同樣分別為91F和92F。7～8區(qū)的巨柱尺寸減小，即使將腹板拉開到兩側(cè)，也能方便實(shí)現(xiàn)與伸臂的連接。鋼骨混