【正文】 向焊縫；先焊短焊縫，后焊長焊縫；先焊坡口深度大的一側，后焊坡口深度小的一側。 (5)焊接材料估算焊材所需體積包括：球殼板間縱、環(huán)焊縫+支柱與球殼壁焊縫+支柱與底板+人孔凸緣與球殼板+接管與球殼+接管與法蘭+余量焊材質量為 焊接工藝的確定 (1) 焊接工藝參數(shù) 根據(jù)焊接工藝評定，使用焊條J507，焊接電流、電壓、： J507焊條焊接工藝參數(shù)焊條直徑mm焊接電流A電弧電壓V焊接速度（）平焊（160~180）橫焊、仰焊（150~170）立焊（140~160）24~26平焊（24~26）橫焊（15~18）仰焊（20~21）立焊（25~28） (2) 氣候條件 在下述氣候條件時，要加以控制保護，否則不得進行焊接 ，下雨時應停止焊接。(2) 坡口形式球殼板間的縱焊縫與球體環(huán)焊縫以及人孔與球殼體的焊接為對接焊縫全采用坡口形式為60176。 低合金高強度鋼的特性低合金高強鋼中w（C）%以下，為了確保鋼的強度和韌性，通過添加適量的Mn、Mo等合金元素及V、Nb、Ti、Al等微合金話元素，配合適當?shù)能堉乒に嚮驘崽幚砉に噥肀ＷC鋼材具有優(yōu)良的綜合力學性能。組裝前由安裝單位確認制造廠的產(chǎn)品合格證書 其他地面準備工作由于本次設計采用整體組裝法，所以在地面應該進行球殼板的預組對工作。(7)支柱用墊鐵找正時，每組墊鐵高度不應小于25mm。 瓣片的放樣及坡口加工 (1)瓣片放樣 球殼是雙曲面，不可能在平面上精確展開。制造廠提供的球殼板不得有裂紋、氣泡、結疤、折疊和夾雜等缺陷。 球罐質量計算球殼平均直徑：DCP=12308 mm球殼材料密度：ρ2=7810 kg/m179。、DN500回轉蓋整體鍛件凸緣補強的人孔。 （1）支柱支柱采用單段式支柱結構形式。 球殼的設計 結構的選取球殼是球罐主體，是裝載物料的受壓構件，球罐的幾何尺寸比較大，用材量大，不能整體運輸，因而球殼必須由許多瓣片組成，在制造廠進行球瓣的壓制等預制加工后運至施工現(xiàn)場組焊。國外已經(jīng)普遍采用這類鋼制造煤氣和天然氣或其它氣體球罐。 按儲存溫度及用途分類，貯存液化石油氣、氨和氧等。也可作為壓縮氣體（空氣、氧氣、氮氣、城市煤氣）的儲罐。其優(yōu)點是球瓣的尺寸相同或相近，制作球片簡單省料。為使球罐能在靜載和低周疲勞載荷下長期工作，結構保持長期穩(wěn)定，球罐應具有較高的剛度；不允許產(chǎn)生塑性變形和斷裂，因此要求球罐用鋼應具有較高的屈服點和抗拉強度、塑性和韌度均較好；由于它們要長期在介質環(huán)境下工作，球罐用鋼應具有足夠的耐腐蝕性，某些低溫球罐的用鋼還具有足夠低的脆性轉化溫度。通過本次設計，制造出工藝合格，結構合理的設計方案，使其具有一定的可行性。本次球罐設計采用赤道正切柱式支座?？烧{式拉桿分為單層交叉可調式拉桿、雙層交叉可調式拉桿和三拉桿可調式。由于本次設計的球罐體積為所以內部不需設置轉梯。(2) 開孔所需補強面積球殼計算厚度 開孔所需補強面積開孔所需補強面積A按GB150 式（）A===(3) 有效補強范圍（1）有效寬度有效補強寬度B按GB150式（6—6）確定取最大值故B=306mm（2）有效高度a． 外側有效高度 GB150 式（6—7）確定取小值故取=60mmb． 內側有效高度 GB150 式（6—8）確定取小值故=0mm(4) 有效補強面積球殼有效厚度：== mm球殼多余金屬面積按GB150 式（6—10）計算 （）接管計算厚度 （）接管多余金屬面積A2按GB150式（）計算 （）（3）補強區(qū)內焊縫面積（焊腳取14 mm）（4）有效補強面積(5) 補強結果 并且 剛好符合了球殼壁厚在10~20mm范圍內，留有25%余量的要求，滿足補強要求。 本次設計厚度為16mm較薄。但是高空作業(yè)較多，要求全位置焊接技術較嚴格且需要相當量得夾具。據(jù)此，赤道帶板及其下部殼板三角腳手架設置于球殼內部，赤道帶以上殼板的腳手架設置于球殼的外部。4 焊接工藝 鋼材的可焊性 低合金鋼的概述低合金鋼是碳素鋼的基礎上添加一定量的合金化元素而成，其合金元素的質量分數(shù)一般不超過5%，用以提高鋼的強度并保證其具有一定的塑性和韌性，或使鋼具有某些特殊性能，如耐低溫，耐高溫或耐腐蝕等。每臺焊機必須配置經(jīng)校驗合格的電流表、電壓表；以便控制、記錄和檢查焊接時的線能量。J507焊條使用前按照GB/T5118中的規(guī)定應在300~430每個焊工需作仰焊+平焊、立焊、橫焊三種位置的焊接試板。在焊接時，用曲率樣板邊焊邊檢查焊縫的角變形情況。質檢員和技術人員隨時對其記錄進行檢查。）板厚材質 處理溫度℃升溫速度℃/h保溫溫度℃降溫速度℃/h保溫時間min100016Q345R600177。達到規(guī)定試驗壓力時，保持30min，以無滲漏和無異?，F(xiàn)象為合格。 球罐附件的安裝梯子、平臺等鋼結構制作和安裝，除按設計圖紙要求外，還應附合GB502052001《鋼結構工程施工與驗收規(guī)范》中有關規(guī)定。本文綜述了基本概念和定義以及重新界定：基本轉移模式與自然的傳輸模式，變異與控制，混合與方差，結合模式，低噴霧轉移。因此，本文是對需求的討論，以及回顧根據(jù)焊接成果中金屬的流動。這種方法跟適用于由現(xiàn)代的焊接電弧電源和過程所產(chǎn)生的傳遞模式，也允許基于根據(jù)物理學的過程的熔敷金屬傳遞的分類?；緜鬏斈Ｊ降淖凅w是通過特殊的模式實現(xiàn)的，由于設備生產(chǎn)商近年來一直在找能夠提供更低能量的焊接電源，在多樣性方面的主要發(fā)展取得了短路傳輸模式。首先如圖一所示，過渡區(qū)分開球狀和噴霧基本群的地區(qū)，作為第二個跳變電流在圖3上已被標出。 一個新的傳輸模式分類金屬結構上的電流和電壓的增加和對物理學的轉移，它可以 讓人們清楚地明白兩者之間的工藝參數(shù)和熔滴過渡模式，這與電弧穩(wěn)定、珠子和珠 子外觀質量的相關連。這兩種模式都大約發(fā)生在頭一個瞬時電流和精確控制的過程，這個過程需要穩(wěn)定環(huán)境并且用適當?shù)暮附与娫磥碇С值模貏e要注意對磁吹弧，因為即使在工作時控制脈沖與惰性氣體的混合，意外地擊退模式也可能發(fā)生。這六種基本傳輸模式的描述，是從最開始的電流和電壓的最低值一直到最高值變化所得的，焊接電流的變化在傳輸模式上的扮演著重要的角色。實際上一種經(jīng)典的分類的附件是需要詳細的變種、方差、混合模式等新技術和工藝的支持的。甚至當分析一個單一的過程時，保護氣體也會大幅度影響熔敷金屬的傳遞方式，即便是使用受控制的傳遞方式。焊接工藝和電弧圖象技術的發(fā)展使得我們更清楚的理解了這個現(xiàn)象，使得他被進一步的詳細的描述出來，并且需要一個新的分類來進行劃分。參考文獻[1] 徐英，楊一凡，~4[2] 王嘉鱗,，1999.[3] ~72[4] SHT ~99[5] （PN系列）.13~14[6] ：化學工業(yè)出版社，~93[7] GB 12337—~30[8] GB150—~167[9] 中國機械工程學會焊接學會，2006.[10] GB 50994—~8[11] ~361[12] ~9[13] SH/T 3512—~34[14] .附錄A 附錄B在氣體保護焊中一個新的金屬流動的分類的形成過程Danut Iordachescu, Luisa Quintino Centro La180。，保持10 min，對所有焊縫和連接部位涂肥皂水進行檢查，以無泄漏為合格，如有泄漏，應在進行處理后重新進行試驗。試驗前的各項準備工作，必須經(jīng)有關工藝、檢查、監(jiān)察人員共同檢查合格后方可進行。球罐進行焊后整體熱處理。另外，接管角接焊縫的焊接，容易產(chǎn)生焊接收縮裂紋，因此，應進行充分的預熱。(2) 上、下極板與赤道板拼接焊縫的焊接工藝上下極板焊縫焊接結束后，上極板拼接焊縫在與赤道板組裝成球后進行焊接時，外側大坡口以平焊為主，而內側小坡口則以仰焊為主。 ，焊條采用J507低氫鈉焊條。J507焊條屬于低氫鈉性焊條，可以有效降低接頭中的含氫量。 焊接工藝的選擇 焊接方法和焊條的選擇(1) 焊接方法本次球罐的焊接采用手工電弧焊，因為球罐現(xiàn)場大多需要全位置焊接。對不合格的地方必須在組裝前進行校正。腳手架搭設合理與否對作業(yè)條件，安全生產(chǎn)，建設速度有密切關系。球殼板周邊100 mm的范圍內應按照JB4730的規(guī)定進行超聲檢測。優(yōu)點為小模具、多壓點，加工精度高；無較長加熱過程；不產(chǎn)生氧化皮；加工人員可不用特殊的防護服。 厚壁管補強計算設計壓力 p=，設計溫度 t=~50球罐內徑 =12300mm，名義厚度 =16mm，設置進出料口的 厚度為20mm的厚壁插入式接管，開孔未通過焊縫。各項尺寸要符合圖紙要求。查GB123372010中混合式球殼參數(shù)表，得支柱長度為8000mm。；β2——極側板球心角，β2=22176。儲存介質為異丁烯， MPa的球罐。 、深冷（極低溫）中使用的球罐，貯存100以下的液化氣為目的而制造的，使用壓力極低，因為使用的溫度是極低溫。 球罐分類 球罐的結構是多種多樣的，根據(jù)不同的使用條件(介質、容量、壓力濕度、儲存溫度)有不同的結構形式。 球罐的特點 球罐與常用的圓筒形容器相比具有以下特點： (1)球罐的表面積最小，即在相同容量下球罐所需鋼材面積最小 (2)球罐殼板承載能力比圓筒形容器大一倍，即在相同直徑，相同壓力下，采用相同鋼板時，球罐的板厚只需要圓筒形容器壁厚的一半。 ，貯存乙烯等液化氣為目的而制造的，～ MPa，溫度大多在20～100的范圍。按照規(guī)定，將低于20℃下使用的鋼材稱為低溫用鋼。 殼板尺寸計算符號說明R——球罐半徑，R=6150 mm；N——赤道帶分瓣數(shù)；N=16α——赤道帶周向球心角，α=176。由于所儲存介質為異丁烯具有易燃特性，所以每根支柱應設置排氣孔，孔上采用易熔塞。 接管結構本次球罐設備的接管凡是DN89mm的補強均采用厚壁管插入式整體補強結構。 (2)拉桿作用在支柱上的垂直載荷 所有相鄰兩支柱間用拉桿連接時,拉桿作用在支柱上的垂直載荷 （）A向受力時支柱方位角 （）B向受力時支柱方位角 （） (3)支柱的最大垂直載荷操作條件下支柱的最大垂直載荷 （）液壓試驗狀態(tài)下支柱的最大垂直載荷 （） (4)單個支柱彎矩球殼材料的泊松比 球殼材料的彈性模量： 操作條件下的支柱的偏心彎矩 （）式中：— 操作狀態(tài)下球殼赤道線的薄膜應力 （）— 操作狀態(tài)下物料在赤道線的液柱靜壓力 液壓試驗狀態(tài)下支柱的偏心彎矩 （）式中：—液壓試驗狀態(tài)下球殼赤道線的薄膜應力， （） 式中：—液壓試驗狀態(tài)下的液體在赤道線的液柱靜壓力， b. 附加彎矩操作狀態(tài)下支柱的附加彎矩 （）液壓狀態(tài)下支柱的附加彎矩 （） 操作狀態(tài)下支柱的總彎矩 液壓試驗狀態(tài)下支柱的總彎矩 (5)支柱穩(wěn)定性校核支柱的慣性半徑 （）支柱的細長比 （）式中：—計算長度系數(shù)，取換算長細比 （）支柱材料Q235B 支柱材料的許用應力操作狀態(tài)下支柱的穩(wěn)定性校核 （）液壓試驗狀態(tài)下支柱的穩(wěn)定性校核 （）式中—彎矩作用平面內的軸心受壓支柱穩(wěn)定系數(shù) （）軋制鋼管截面 —等效彎矩系數(shù) 取—截面塑性發(fā)展系數(shù)，取—單個支柱的截面系數(shù) （）歐拉臨界力 （） 各連接部位的強度計算 地角螺栓的計算拉桿作用在支柱的水平力 （） 支柱底板與基礎的摩擦力 （）式中： —支柱底板與基礎的摩擦系數(shù) 時 球罐不需要設置地腳螺栓，但是為了固定球罐位置，應設置一定數(shù)量 的定位地腳螺栓。具體數(shù)據(jù)如下表 系列型號軌距/mm切割寬度/mm整機寬度/mm驅動速度/mmOMNIMAT90008100110000~24 切割長7400mm、寬2500mm的鋼板赤道帶16塊，上、下極帶共14塊，總共30塊。 坡口