【正文】 如連續(xù)梁。石拱對(duì)石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費(fèi)工，現(xiàn)在已很少采用。整個(gè)橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。場(chǎng)區(qū)普遍分布。φ=； =?！?。厚度：～,；～，, ～，, 其物理力學(xué)指標(biāo)值為：ω=﹪。φ=； =。⑵2層亞砂土：淺黃褐色～灰褐色，軟～硬塑，夾薄層淤泥質(zhì)土，厚度：，；，, ，, 其物理力學(xué)指標(biāo)值為：ω=﹪。層底埋深：－；。受區(qū)域地質(zhì)控制，場(chǎng)區(qū)下伏基巖為石炭、二迭系沉積巖與燕山期輝長(zhǎng)巖［閃光巖接觸帶上，其上為厚約一百米至數(shù)百米的新生界沉積。：℃～℃，一月份平均氣溫最低，為4℃，七月份平均氣溫最高，℃,極端最低氣溫出現(xiàn)在1972年2月7日，℃,極端高溫出現(xiàn)在2002年7月15日，達(dá)42℃。歷年最大凍土深度44厘米：橋位所處區(qū)域?qū)賮啙駶?rùn)地帶，年平均相對(duì)濕度64～68﹪，1964年最大 為76%。其物理力學(xué)指標(biāo)值為：ω=﹪。φ=；=；=。⑵3層亞砂土：灰黑色，軟～硬塑，極少量姜石直徑513厘米，含少量有機(jī)質(zhì)及鐵錳氧化物。φ=； =。厚度：～,；～，, ～。γ=；e=。γ=；e=。⒀層亞粘土：黃褐色，棕黃色，稍濕，夾姜石層，局部富集并膠結(jié)。一座橋梁，尤其是座落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)。為此采用大噸位預(yù)應(yīng)力筋以承擔(dān)拱的水平推力；預(yù)應(yīng)力筋的寄體是系梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋?yàn)榛w，按各種梁橋的彎矩包絡(luò)圖用拱來加強(qiáng)。連續(xù)梁橋有做成三跨或者四跨一聯(lián)的，也有做成多跨一聯(lián)的，但一般不超過六跨。槽型梁為下承式結(jié)構(gòu)，其主要優(yōu)點(diǎn)是造型輕巧美觀，線路建筑高度最低,且兩側(cè)的主梁可起到部分隔聲屏障的作用，但下承式混凝土結(jié)構(gòu)受力不很合理，受拉區(qū)混凝土即車道板圬工量大，受壓區(qū)混凝土圬工量小，梁體多以受壓區(qū)(上翼緣)壓潰為主要特征，不能充分發(fā)揮鋼及混凝土材料的性能。結(jié)合以上的敘述，所以本設(shè)計(jì)中采用中跨采用懸臂施工，邊跨采用滿堂支架施工方法。支墩處底版還要承受很大的壓應(yīng)力，一般來講：變截面的底版厚度也隨梁高變化，墩頂處底板為梁高的1/101/12，跨中處底板一般為200250mm。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設(shè)置橫隔梁，甚至不設(shè)置中間橫隔梁而只在支座處設(shè)置支承橫隔梁。*,*6m,+.（相同） 本橋主梁共設(shè)置90個(gè)單元，單懸臂單元?jiǎng)澐譃椋海ǘ枕?號(hào)塊）+4+73+84+（合攏段） 邊跨現(xiàn)澆段為 單元編號(hào)從左至右190使用MIDAS/CIVIL對(duì)上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行模型建立過程如下：　進(jìn)入MIDAS／CIVIL主程序，選取并進(jìn)入所需類型程序，并選另一名稱保存！如圖3－1所示　　　　　　　　　　　　　　圖3－1　　?。?－3　　　　　　圖3－2　　　　　　　　　　　　　　　　　圖3－33．5．3輸入截面尺寸信息如圖3－3－5。主梁的自重內(nèi)力計(jì)算方法可分為兩類：在施工過程中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換,如在滿堂支架現(xiàn)澆等。（3） 如果按上式求得的增大系數(shù)用于荷載增大系數(shù)的話，則汽車荷載計(jì)算一般式為 增大系數(shù)取各跨中的較大者，注意：現(xiàn)行《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》還規(guī)定，對(duì)于多跨連續(xù)結(jié)構(gòu)，當(dāng)橋梁的計(jì)算跨徑大于150m時(shí)，整個(gè)結(jié)構(gòu)應(yīng)按最大的計(jì)算跨徑考慮汽車荷載效應(yīng)的縱向折減，而變成下式： 式中 ——橋梁縱向折減系數(shù)　汽車荷載沖擊系數(shù)的計(jì)算《通用規(guī)范》規(guī)定：鋼橋、鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋、圬工拱橋上部結(jié)構(gòu)和鋼支座板式橡膠支座、盆式橡膠支座應(yīng)計(jì)算汽車沖擊作用。2）使用荷載下的應(yīng)力要求e上Np下Np上e下Y上Y下MminnMmax+++Np下Np上Mmax合成+Mmin合成圖52 使用荷載下應(yīng)力示意圖規(guī)范（JTJ D622004）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或?yàn)樵谌我怆A段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時(shí)截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。4）預(yù)應(yīng)力束的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。具體計(jì)算如下：ⅡGB/T 52241995，采用OVM1527。如圖4－30所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－30 在全部移動(dòng)荷載作用下，第46號(hào)節(jié)點(diǎn)（中跨跨中）梁?jiǎn)卧獞?yīng)力，組合（軸力＋彎矩）下影響線，如圖4－31所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－31在全部移動(dòng)荷載作用下，第68號(hào)節(jié)點(diǎn)（第2號(hào)墩）梁?jiǎn)卧獌?nèi)力My的彎矩影響線，如圖4－32所示　　　　　　　　　　　　圖4－32在全部移動(dòng)荷載作用下，第68號(hào)節(jié)點(diǎn)（第2號(hào)墩）梁?jiǎn)卧獌?nèi)力Fz剪力影響線如圖4－33所示　　　　　　　　　　　　　圖4－33在全部移動(dòng)荷載作用下，第68號(hào)節(jié)點(diǎn)（第2號(hào)墩）梁?jiǎn)卧獞?yīng)力，在組合（軸力＋彎矩）下影響線，如圖4－34所示　　　　　　　　　　　　　圖4－34第五章　預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 預(yù)應(yīng)力鋼束估算 計(jì)算原理根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JTG D622004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強(qiáng)度要求。此時(shí)橋梁內(nèi)力圖，如圖4－4圖4－4各施工階段內(nèi)的彎矩值如表4－1　　　　位置施工階段零號(hào)塊My()中跨My（）邊跨My（）20（最大懸壁段）0021（邊跨合攏段）023（中跨合攏段）025（二期恒載段）0　　　　　　　　　表4－1取荷載組合gLCB1進(jìn)行計(jì)算gLCB1=(cD)+(cTS)+(cCR)+(cSH)注：cD：恒荷載　　　　　　　　　　cTS：鋼束二次　　　　　　cCR：徐變二次　　　　　　　　　cSH：收縮二次　設(shè)計(jì)階段內(nèi)力計(jì)算（取本橋一半單元進(jìn)行計(jì)算）其結(jié)果見表42　　　單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)1gLCB1I[1]001gLCB1J[2]2gLCB1I[2]2gLCB1J[3]3gLCB1I[3]3gLCB1J[4]4gLCB1I[4]4gLCB1J[5]5gLCB1I[5]5gLCB1J[6]6gLCB1I[6]6gLCB1J[7]7gLCB1I[7]7gLCB1J[8]8gLCB1I[8]8gLCB1J[9]9gLCB1I[9]9gLCB1J[10]13834910gLCB1I[10]13834910gLCB1J[11]19648811gLCB1I[11]19648811gLCB1J[12]24670212gLCB1I[12]24670212gLCB1J[13]30286113gLCB1I[13]30286113gLCB1J[14]36524614gLCB1I[14]36524614gLCB1J[15]43416515gLCB1I[15]43416515gLCB1J[16]50995116gLCB1I[16]50995116gLCB1J[17]59296417gLCB1I[17]59296417gLCB1J[18]68359318gLCB1I[18]269168359318gLCB1J[19]76523219gLCB1I[19]76523219gLCB1J[20]852701　　　　　　　　　　　　表4－2單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)20gLCB1I[20]85270120gLCB1J[21]364594626821gLCB1I[21]94626821gLCB1J[22]104621422gLCB1I[22]104621422gLCB1J[23]119742223gLCB1I[23]119742223gLCB1J[24]129256224gLCB1I[24]129256224gLCB1J[25]119340225gLCB1I[25]119340225gLCB1J[26]103515826gLCB1I[26]103515826gLCB1J[27]4049693018727gLCB1I[27]9301872327gLCB1J[28]83159428gLCB1I[28]83159428gLCB1J[29]73910029gLCB1I[29]73910029gLCB1J[30]3341165243530gLCB1I[30]65243530gLCB1J[31]55577331gLCB1I[31]55577331gLCB1J[32]46672732gLCB1I[32]46672732gLCB1J[33]38490833gLCB1I[33]38490833gLCB1J[34]2382730995634gLCB1I[34]30995634gLCB1J[35]24153835gLCB1I[35]24153835gLCB1J[36]17934536gLCB1I[36]17934536gLCB1J[37]12309837gLCB1I[37]12309837gLCB1J[38]38gLCB1I[38]38gLCB1J[39]　　　　　　　　　　　　　　　　　　表4－2單元荷載位置軸向 (kN)剪力y (kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)39gLCB1I[39]39gLCB1J[40]40gLCB1I[40]40gLCB1J[41]41gLCB1I[41]41gLCB1J[42]42gLCB1I[42]42gLCB1J[43]43gLCB1I[43]43gLCB1J[44]44gLCB1I[44]44gLCB1J[4