【正文】 ..................72致謝 ..................................................................74參考文獻(xiàn) ..............................................................751 緒 論 工程背景 工程概況：某國際酒店設(shè)計樓，主體八層，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。梁板柱均為現(xiàn)澆，建筑面積約為 ，建筑物平面為矩形，受場地限制，一側(cè)寬 米，另一側(cè)寬 ，長為 米，建筑方案確定，房間開間 ，進(jìn)深 ，走廊寬 ，底層層高 ，其它層高 ，室內(nèi)外高差為 ，設(shè)防烈度 8 度，二類場地。 底層柱高度：h=++=，其中 為底層層高， 為室內(nèi)外高差， 為基礎(chǔ)頂面至室外地面的高度，其它柱高等于層高，即 ，由此得框架計算簡圖,如圖 32，梁的計算跨度如圖 33圖 32 框架梁編號圖 33 梁的計算跨度（2）柱的截面尺寸本工程為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，8 度設(shè)防，高度小于 30m。δn= T1+=+ = 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：FEK=（Tg/ T 1） αmax ??81iG = （） 81472i?= 2839 （KN）頂點附加水平地震作用Fn =δn F EK = 2839 = 203KN各層橫向地震剪力見表如 37表 3－7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次 hi Hi Gi GiHi ??81jGHiFi Vi8 8787 245597 514 7 10741 264766 6 10741 229320 5 10741 193875 406 4 10741 158429 3 10741 122984 2 10741 87539 182 29161 11539 55964 116 3032圖 3－7 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力（5）橫向框架抗震變形驗算.多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見下表表 3－8 橫向變形驗算層次層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN）層間位移Vi/Di（m） 層高（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)角 θe8 738666 1/33007 738666 1/19416 738666 1/13755 738666 1/11384 738666 1/10003 738666 1/8922 2916 738666 1/8461 3032 461574 1/745層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求 θe[θe]=1/450 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析以上框架為例進(jìn)行計算 ，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向中框架完全相同，故不再贅述。由圖 312，查得梁上均布荷載為：第七層： q＝ KN/m集中荷載： KN柱自重： 第八層： q＝ KN/m由圖 314，查得：七層梁端彎矩： M L= 95 調(diào)幅后 M L=76 KNm? KNm? Mr = 調(diào)幅后 M r =八層梁端彎矩： M L= 調(diào)幅后 M L= ? ? Mr = KN﹒m 調(diào)幅后 M r =八層梁端剪力 V qD＝V qJ＝ ql＝ ＝ KN21調(diào)幅前： V mD＝V mJ= = .?VD＝V qD－V mD＝－＝ KNVJ＝V qJ＋V mJ＝＋＝調(diào)幅后： V mD＝V mJ= ＝－? VD＝V qD－V mD＝－＝ KN VJ＝V qJ＋V mJ＝＋=同理第七層梁端剪力：調(diào)幅前： V D＝ ＋ ＝ ? VJ＝ － ＝ KN.調(diào)幅后： V D＝ + ＝ ? VJ＝ － ＝第八層 A 柱柱頂及柱底軸力：N 頂 ＝V＋P＝＋0＝ KNN 底 ＝V＋P＝＋＝第七層 A 柱柱頂及柱底軸力N 頂 ＝＋＝N 底 ＝＋ = KN其它梁端剪力及柱軸力計算見表 311圖 31 恒 載 作 用 下 框 架 彎 矩 圖 （ ）表 315 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN）表 311 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN）荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB跨BC跨AB 跨BC跨AB 跨BC跨A 柱 B 柱層 數(shù) VqA＝VqBVqA＝V qBVmA＝－VmBVmB＝V mC VmA＝－V mB VA VBVB＝VCN 頂 N 底 N 頂 N 底8 （）0()() 7 ()0（1）（） 6 ()0（1）（） 5 ()0（1）（） 4 ()0（1）（） 3 ()0（1）（） 2 ()0（1）（） 1 ()0（1）（） 1860 1895注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。m）MEB（KNm，剪力單位為 KN；② 表中跨中組合彎矩未填處未跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。 h01=50035=465mm構(gòu)造要求： 承載力抗震調(diào)整系數(shù) ??二級抗震設(shè)防要求，框架梁的混凝土受壓高度 x ?則 ???梁的縱向最小配筋率：支座處： 2 20 .(65/)356tymf m????? 0 取兩者大值 所以 As1min=525mm2 As2min=432mm2跨中 2 20 ()56493mm??????取兩者較大值所以 As1min=444mm2 As2min=365mm2箍筋的配筋率 min ????配筋計算因結(jié)構(gòu)荷載均對稱，故整個框架采用左右對稱配筋。m ； M br＝ KN 210/yfNm?柱截面尺寸： 底層 500mm500mm 其他層 450mm450mmBⅠ—圖 318 柱計算截面構(gòu)造要求：抗震調(diào)整系數(shù) ??三級抗震設(shè)防要求，框架柱縱筋最小配筋百分比滿足 ﹪則=500450=1575 mm21minAs=410450=1292 mm2i2軸壓比驗算表 321 軸壓比限值 抗震等級類型一 二 三框架柱 框支柱 由 B 柱內(nèi)力組合表 17 查得： NⅠ1 = KNμ c ＝ .??NⅡⅡ = KNμ c＝ = ?NⅢⅢ ＝ KNμ c＝ ＝ ??均滿足軸壓比限值得要求。m梁端 取左震， 也應(yīng)取左震：?bMc ＝取lcuM、調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 ＝ ，底層柱底應(yīng)考慮 的彎矩增大系?cb數(shù)。③ 在地震反復(fù)荷載作用下，梁中縱向鋼筋埋入柱節(jié)點的相當(dāng)長度范圍內(nèi)，混凝土與鋼筋的粘結(jié)力易發(fā)生破壞，因此，應(yīng)比非抗震框架的錨固長度大。表 323 梁加密區(qū)長度、箍筋最大間距及最小直徑（mm）抗震等級加密區(qū)長度（取較大值）箍筋最大間距（取較小值）箍筋最小直徑一 2hb,500 hb/4,6d,100 φ10二 ,500 hb/4,8d,100 φ8三 ,500 hb/4,8d,150 φ8四 ,500 hb/4,8d,150 φ6注：d 為縱筋直徑，h b為梁高。試驗表明，當(dāng)縱向鋼筋屈服區(qū)內(nèi)配置箍筋間距小于 6d～8d(d 為縱向鋼筋直徑)時，在壓區(qū)混凝土徹底壓潰前，壓筋一般不會發(fā)生壓曲現(xiàn)象，能充分發(fā)揮梁的變形能力。 ② 表 327 抗震設(shè)計時，框架梁縱向受拉鋼筋最小配分率抗震等級 支座 跨中一 二 三、四 ② 考慮到水平力產(chǎn)生的剪力在框架梁總剪力中占的比例很大，且水平力往復(fù)作用下，梁中剪力反號，反彎點移動的因素，在框架梁中不采用彎起鋼筋，梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承擔(dān)。表 322 柱正截面受壓承載力計算截面 ⅠⅠ ⅡⅡ ⅢⅢM（ KN：左震 += KN混凝土為 C30，f c＝,縱向受力鋼筋采用 HRB400（ ）39。 VGb＝（q 恒 ＋ 活 ）－ Ln21Mbν 、M br——分別為梁的左右端順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。m已知條件： 混凝土強(qiáng)度等級為 C30（f t＝，f c＝） ，縱筋為 HRB335（f y＝310 N/mm2） ，箍筋為 HRB235（f y＝210 N/mm 2） 。 B 右V MAB 4跨中 MBC 58荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合層次位置內(nèi)力恒載① 活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。m）MGB（KN在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 ，調(diào)幅后，恒載及活載彎矩圖見恒載作用下框架彎矩圖及活載用框架彎矩圖括號內(nèi)數(shù)值。因此引入 δn，即頂部附加的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。混凝土強(qiáng)度等級為 C30，縱筋 2 級，箍筋 1 級?？傊m用、安全、經(jīng)濟(jì)、使用方便是本設(shè)計的原則，兩部分空間合理，連接緊湊，主次分明，使建筑空間的舒適度加以提高。 地理位置本國際酒店的地理位置如下圖所示?？拐鹪O(shè)防等級為二級，根據(jù)經(jīng)驗荷載為 15 KN/m2N=15（+）=243（KN）由軸壓比限值得 =243103c=（3）計算簡圖，如圖 3434 框架結(jié)構(gòu)計算簡圖 梁柱線剛度計算根據(jù)公式 i=EI/L 可以得出梁柱的線剛度如下：梁： L1: h=600mm b=300mm 慣性距：I=1/12bh 3=1/123006003=109 mm4L3: h=500mm b=300mm 慣性距：I=1/12bh 3=1/122505003=109 mm4走廊 L2：h=600mm b=300mm 慣性距：I=1/12bh 3=1/122003003=109柱：Z1：h=500mm b=500mm 慣性距：I=1/12bh 3=1/125005003=109Z2: h=450mm b=450mm 慣性距： I=1/12bh 3 =1/124504503=109 mm梁：iA 8B8=EI/L=（10 9/6600）/E=10 5 E柱 iA 0B1=EI/L=109/3900=105 E iA1B2=EI/L=109/3300=105 E將梁柱的線剛度標(biāo)于計算簡圖中,如圖 35圖 35 梁柱的線剛度 荷載計算（1）恒荷載計算屋面框架梁線剛度標(biāo)準(zhǔn)值二氈三油防水層 冷底子油熱瑪蹄脂二道 KN/m 2200mm 厚泡沫混凝土保溫層 6=120mm 厚現(xiàn)澆板 25=3 KN/m 215 mm 厚吊頂與粉底 17= 6KN/m 2合計 KN/m 2（2）樓面均布恒載標(biāo)準(zhǔn)層樓面大理石面層，水泥砂漿擦縫30 厚 1：3 干硬性水泥砂漿，面上撒 2 厚素水泥水泥砂漿結(jié)合層一道結(jié)構(gòu)層：120 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25=3 KN/m 2抹灰層：10 厚混合砂漿 17= KN/m 2 合計 KN/m 2另八層屋面上設(shè)有水箱，因此要將水箱荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載約為 5 KN/m2，水箱尺寸為則：（+）（+）= 其中 為細(xì)石混凝土容重（50 厚）因此八層屋面的荷載為：（）（++）+196 = 4552 KN其他層樓面荷載： （）（++）= 3471KN（3）屋面均布活荷載： 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值： （10++2+）（2++）= 257KN計算重力荷載代表值，由于設(shè)計的是可上人屋面，因此取荷載為 KN/m2則 八層屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：