【正文】 表 373固體不完全燃燒損失%見表 374灰渣物理熱損失%見表 375熱空氣溫度℃給定2006熱空氣焓KJ/kg查表367爐膛出口過量空氣系數(shù)—見表 338冷空氣溫度℃給定209冷空氣焓kJ/kg查焓溫表3610回料器進口過量空氣系數(shù)—11給料系統(tǒng)進口過量空氣系數(shù)—設(shè)定12爐膛進口過量系數(shù)—13鍋爐有效熱量KJ/kg（100）/（100）++（+）14爐膛出口煙氣溫度℃假定85015爐膛出口煙氣焓KJ/kg查表3616循環(huán)灰量Kg/s17計算燃料當量消耗量kg/s見表3718當量煙氣體積m3/kg見表3519爐膛截面積20爐膛截面煙氣流速（273+）/（273）21床對流放熱系數(shù)查《循環(huán)流流化床鍋爐設(shè)計與計算》圖7222水冷壁管外壁溫度℃假定26323工質(zhì)溫度℃取 MPa時飽和溫度24管內(nèi)外壁平均溫度℃（+）/225材料導(dǎo)熱系數(shù)管材：20g,由查表26管外徑給定27管內(nèi)徑給定28吸收率由,查《循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算》圖7229床輻射放熱系數(shù)30床總放熱系數(shù)+31床密相區(qū)對管傳熱系數(shù)（）/()32管外壁計算溫度℃[ln(/)/(2)]()+33誤差℃││=℃合格34鰭高給定35鰭厚給定36鰭端溫度℃假定27837鰭片平均溫度℃（+）/238吸收率—由,查《循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算》圖7239床輻射放熱系數(shù)40床總放熱系數(shù)+41材料導(dǎo)熱系數(shù) 材料：20g,由查表42鰭片m值43鰭基溫度差℃44鰭端溫度差℃或45鰭端計算溫度℃46誤差℃││=℃合格47床密相區(qū)對鰭片傳熱系數(shù)（）/()48爐膛膜式水冷壁平均傳熱系數(shù)(+)/(S+) S=，=20mm59爐膛計算受熱面積見表3850爐膛膜式水冷壁傳熱溫差℃51保溫系數(shù)—見表3752膜式壁吸熱量kJ/kg/531kg燃料燃燒向爐膛受熱面內(nèi)工質(zhì)傳熱量kJ/kg（）54誤差%100%=%2%合格高溫過熱器結(jié)構(gòu)計算見表310。鍋爐為單母管給水，給水經(jīng)給水操作臺進入省煤器入口集箱，給水由一條主管路及一條旁路組成。中壓鍋爐采用鋼管式省煤器。圖22 旋風(fēng)分離器回料器的任務(wù)是將爐膛高壓區(qū)與分離器低壓區(qū)隔開，防止煙氣從高壓區(qū)流向低壓區(qū)，而且將分離器中分離出來的固體物料送回循環(huán)流化床燃燒室內(nèi) 。其主要有風(fēng)帽式和密孔板式兩種形式。頂部多孔板：利用其節(jié)流作用是蒸汽空間的負荷沿鍋筒長度和寬度分布均勻。爐膛高度在保證細粉燃盡度、蒸發(fā)受熱面需求、返料機構(gòu)料腿足夠靜壓頭以及鍋爐設(shè)計壓力下足夠自然循環(huán)的前提下，盡可能降低爐膛高度，以減少鍋爐造價。當床溫升高時，NOx排放量上升；當床溫高于860℃時，床溫升高，脫硫效率很快下降，而燃燒效率有所提高。表23 石灰石特性特性含量含量水分灰分符號數(shù)值0管子特性見表24。由于上述諸多優(yōu)點使得循環(huán)流化床燃燒技術(shù)特別適合我國的國情，在較短的時間內(nèi)得到了迅速的發(fā)展和應(yīng)用。xxxx學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計說明書65噸/時循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計與計算畢業(yè)論文 目 錄摘 要 IAbstract II目 錄 III第1章 緒論 1 第2章 鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計簡介 2 2 鍋爐基本特性 3 3 3 3 3 4 4 方案論證 4 鍋爐結(jié)構(gòu)簡介 6 6 6 7 9 9 10 10 10 11 本章小結(jié) 11 第3章 熱力計算 12 12 12 12 12 16 19 爐膛設(shè)計及傳熱計算 20 20 22 24 24 25 27 27 27 28 28 29 30 30 31 32 33 第4章 強度計算 34 34 35 35 36 37 37 38 39 39 結(jié) 論 40 參考文獻 41 致 謝 42 I 摘 要 I目 錄 III第1章 緒論 5 第2章 鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計簡介 2 在這種燃燒方式下，燃燒室密相區(qū)的溫度水平受到燃煤過程中的高溫結(jié)渣、低溫結(jié)焦和最佳脫硫溫度的限制，一般維持在850℃左右。除以上所述優(yōu)點外，還具有燃燒強度大，床內(nèi)傳熱能力強，負荷調(diào)節(jié)性能強，易于操作和維護等優(yōu)點。表22 燃料特性碳氫氧氮硫水分灰分揮發(fā)分低位發(fā)熱量符號數(shù)值13536KJ/Kg石灰石特性見表23。對于床溫得選擇，要考慮鍋爐結(jié)焦，燃燒效率，脫硫效率，NOx及N2O的排放量等問題，而且盡量避免煤中金屬升華。爐膛橫截面積在流化風(fēng)速確定后已經(jīng)確定，長寬比主要考慮二次風(fēng)在爐內(nèi)的穿透能力，深度一把不超過8m，長寬比在1:1至2:1都是正確的，對于本鍋爐爐膛長寬比取2:1。水下孔板離鍋筒底部300500mm，以免蒸汽帶入下降管中。布風(fēng)板作為重要的布風(fēng)裝置，其在流化床鍋爐中作用有三個：一是支承靜止的燃料層：二是布風(fēng)板上具有均勻的氣流速度分布：三是維持流化床層的穩(wěn)定。其結(jié)構(gòu)見圖22。 省煤器用于加熱鍋爐給水，降低排煙溫度，提高鍋爐效率，節(jié)約燃料消耗。在分離器、回送裝置、空氣預(yù)熱器、汽水及灰管道外側(cè)均設(shè)有硅酸鈣或巖棉組成的保溫層。表38 爐膛結(jié)構(gòu)計算序號名稱符號單位計算公式來源數(shù)值密相區(qū)耐火層(++)2+(+) +2+2折算系數(shù)—《循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算》表71計算受熱面積膜式壁（+）2折算系數(shù)—《循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算》表711計算受熱面積稀相區(qū)耐火層2+[2+(+2)] 2出口窗2折算系數(shù)—《循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算》表71計算受熱面積（+）膜式壁（++）+(+) (+)折算系數(shù)—《循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算》表71計算受熱面積3傳熱周界比—（+20+）/804爐膛計算受熱面積（+++）圖31 爐膛結(jié)構(gòu)簡圖爐膛傳熱計算見表39。在輔助計算中對有脫硫工況是作了脫硫效率計算，空氣平衡、燃燒產(chǎn)物特性及焓溫計算，以及鍋爐熱平衡及燃料何石灰石消耗量計算。 表46 鍋筒凸形封頭強度校核計算序號名稱符號單位計算公式及來源數(shù)值1計算壓力MPa給定2內(nèi)徑mm給定14003介質(zhì)溫度℃按鍋筒介質(zhì)溫度4計算壁溫℃=5基本許用應(yīng)力MPa鍋筒材料為20g，查《鍋爐原理及計算》表1926修正系數(shù)—查《鍋爐原理及計算》表1917許用應(yīng)力MPa8人孔最大尺寸mm給定4259封頭減弱系數(shù)—1/10封頭內(nèi)高度mm給定35011形狀系數(shù)—12封頭壁厚mm給定4213封頭附加壁厚mm/=,q取=14封頭有效壁厚mm15封頭最高允許工作壓力MPa16封頭理論壁厚mm校核： （1）凸形封頭的計算壓力小于最高工作壓力，即，封頭強度合格。本論文雖然幾經(jīng)修改，但疏漏之處在所難免，還望各位老師批評指正。表45 鍋筒筒體允許最小減弱系數(shù)計算序號名稱符號單位計算公式及來源數(shù)值1鍋筒筒體允許最小減弱系數(shù)—校核： （1）ⅠⅡ象限、ⅢⅣ象限孔間距均大于，故不考慮孔排減弱。表317 空氣預(yù)熱器傳熱計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1入口煙溫℃見表 3152入口煙焓kJ/kg見表 3153空氣入口溫度℃給定204空氣入口焓kJ/kg查表365空氣出口溫度℃給定2006空氣出口焓kJ/kg查表367空氣平均溫度℃(+)/21108空氣平均焓kJ/kg(+)/29出口過量空氣系數(shù)—10 空氣吸熱量kJ/kg(+/2) ()11煙氣出口焓kJ/kg/+12煙氣出口溫度℃查表 3613平均煙溫℃（+）/214煙氣容積m3/kg見表35 (=)15煙氣密度kg/m3見表35 (=)16飛灰濃度kg/m3見表35 (=)17煙氣流速(+273)/(273)18相對管長—19水蒸氣容積份額—見表35 (=)20煙氣側(cè)對流放熱系數(shù) 查《鍋爐原理及計算》第三版圖12821空氣流速(+/2) (+273)/(273)22空氣側(cè)放熱系數(shù)查《鍋爐原理及計算》第三版圖12723 利用系數(shù)—查《鍋爐原理及計算》第三版圖12924傳熱系數(shù)/ (+)25入口溫壓℃26出口溫壓℃27逆流溫壓℃()/ln(/)28大溫