【正文】 10mm，根據(jù)工件端面的誤差情況確定。因此，選用電動機型號為 Y100 L2— 4 的 1TD32II 型動力箱，動力箱輸出軸至箱底面高度為。一般為在動力部件進給停止?fàn)顟B(tài)下，刀具旋轉(zhuǎn) 5～ 10 r. . 所需要時間， 這里取 10r。 通用主軸 （ 1） 通用鉆削類主軸 按支承型式可分為三種： 1） 滾錐軸承主軸：前后支承均為圓錐滾子軸承。 主軸直徑按加工示意圖所示主軸類型及外伸長度尺寸可初步確定。 （ 4） 用于粗加工主軸上的齒輪，應(yīng)盡可能的再第 I 排，以減少主軸的扭轉(zhuǎn)變形；精加工主軸上的齒輪 ，應(yīng)設(shè)置在第 III 排，以減少主軸端的彎曲變形。 傳動零件校核 傳動系統(tǒng)擬定后，應(yīng)對總體設(shè)計和傳動設(shè)計中選定的 傳動軸頸和齒輪模數(shù)進行驗算，校核是否滿足工作要求 。 齒根彎曲疲勞強度驗算 重合度系數(shù) Yε Yε= ++齒間載荷分配系數(shù) KFα KFα =1/Yε =1/= 齒向載荷分配系數(shù) KFβ b/h=24/( 3)= 得 KFβ = 載荷系數(shù) K K =KAKVKHα KHβ = = 齒形系數(shù) YN YN1= YN2= 應(yīng)力修正系數(shù) YX YX1= YX2=1..0 彎曲疲勞極限σ Flim σ Flim1=380MPa σ Flim2=252MPa 彎曲最小安全系數(shù) SFmin SFmin= 取 Yst= 查設(shè)計圖線，得 YFa1=， YFa2= YSa1=， YSa2= 許用彎曲應(yīng)力 [σ F] [σ F1] = 1limF? Yst/ minFS YN1 YX1 =380 ? = [σ F2]= 2limF? Yst/ minFS YN2 YX2 =252 . . =360MPa 驗算 ： σ f1=2KT1/（ bdm） YFa1 YSa1Yε =2 46306/（ 24 123 3） =[σ f1] σ f2=σ f1 YFa2 YSa2/（ YFa1 YSa1） = （ ） =[σ f2] 傳動無嚴重過載，故不做靜強度校核，參考文獻 [ 10~13]。 總圖上還有局部視圖表明動力箱與后蓋及前后蓋與箱體間的定位結(jié)構(gòu)。 采用一般結(jié)構(gòu)的活動鉆模板，被加工孔同定位基準之間的位置精度能達到~ ?? 毫米。 必須注意鉆模板在工作行程中是否同其它部件相碰，必要時可在鉆模板上設(shè)置洞口，以避免同夾具上的其它構(gòu)件相碰。在機床的設(shè)計上采取了一系列措施，保證了被加工孔的加工精度。 module design。 鉆模板用四根導(dǎo)桿 穿過主軸箱旁耳而懸掛在主軸箱上。對于加工內(nèi)壁孔的鉆模板，. . 因其懸伸較大且刀具導(dǎo)向部分遠離鉆模板同夾具的定位面，因此應(yīng)當(dāng)特別注意加強鉆模板的剛性。 在多工位組合機床上，由于各工位上加工工序不同，在機床工作過程中工件要完成工序間的轉(zhuǎn)換運動，如果將導(dǎo)向裝置設(shè)置在機床夾具上并和工件一起作工位轉(zhuǎn)換運動 ，那么同一個導(dǎo)向裝置就不能適應(yīng)各工件上不同直徑刀具的需要，因此在這種情況下，需要將導(dǎo)向裝置單獨做成活動鉆模板并連接在主軸箱上。圖中各零件的軸向尺寸和徑向尺寸（齒輪除外）要按比例畫出，軸向距離和展開順序可以不按傳動關(guān)系繪制，但必須注明齒輪排數(shù)、軸的編號及直徑規(guī)格。 因在本設(shè)計中 ， 鉆削 載荷最大， 4 軸 齒輪 Z=41 承受載荷最大 ， 模數(shù) m=3，寬度為 B=24mm，傳動比 i=1,工作時間比 。箱體較大、主軸超過 30 根時用兩個潤滑泵。 （ 2） 盡量不用主軸帶動主軸的方案，以免增加主軸負荷，影響加工質(zhì)量。 根據(jù)聯(lián)系尺寸圖和加工示意圖，標(biāo)注所有軸的位置尺寸及工件與主軸、主軸與驅(qū)動軸的相關(guān)位置尺寸 。油盤（立式多軸箱不用）和防油套等為潤滑及防油元件 。 按通用多軸箱系列尺寸標(biāo)準，選定多軸箱輪廓尺寸， B H=630 mm 500 mm。由其輪廓尺寸、占地面積、 操作方式等可以檢驗是否適應(yīng)用戶現(xiàn)場使用環(huán)境。一般包括快速引進、工作進給和快速退回等動作。 在鉆、擴、鉸及倒角等加工小孔時，通常都采用接桿 ，如圖 所示 。 （ 3） 本工序加工表面的尺寸、精度、表面 粗糙度、形位公差等技術(shù)要求以及對上道工序的技術(shù)要求。 如采用液壓滑臺時，選擇每分鐘進給量 fM 應(yīng)比該滑臺最小工進速度大 50％ ，否則. . 會受溫度和其他原因?qū)е逻M給不穩(wěn)定。切削用量選擇是否合理，對組合機床的加工精度、生產(chǎn)率、刀具耐用度、機床的結(jié)構(gòu)型式及工作可靠性均有較大的影響。因為鏜刀制造、刃磨簡便，特別對不通孔 、高精度孔、孔中心線直線度和位 置度要求嚴格的孔，采用精密鏜削工藝是必要的。 確定組合機床工藝方案的基本原則 粗精加工分開原則 粗加工時的切削負荷較大，切削產(chǎn)生的熱變形、較大夾壓力引起的工件變形以及切削震動等，對精加工工序十 分不利，影響加工尺寸精度和表面粗糙度。另外 ， 近年來組合機床加工中心、數(shù)控組合機床、機床輔機 (清洗機、裝配機、綜合測量機、試驗機、輸送線 ) 等在組合機床行業(yè)中所占份額也越 來越大。至解放前夕，全國只有少數(shù)城市的一些規(guī)模很小的機械廠，制造少量簡單的皮帶車間、牛頭刨床和砂輪等； 1949 年全國機床產(chǎn)量僅 1000 多臺， 品種不到 10 個。 解放后，黨和人民政府十分重視機床工業(yè)的發(fā)展。 由于組合機床及其自動線是一種技術(shù)綜合性很高的高技術(shù)專用產(chǎn)品 ,是根據(jù)用戶特殊要求而設(shè)計的 ,它涉及到加工工藝、刀具、測量、控制、診斷監(jiān)控、清洗、裝滾筒、托盤自動識別計算機生產(chǎn)調(diào)度等技術(shù) ,可實現(xiàn)被輸送零部件的定向、定位、升降、回轉(zhuǎn) ,通過編碼識別及計算機的生產(chǎn)調(diào)度實現(xiàn)無序混流輸送等。因此 ，在擬定工件一個連續(xù)的多工序工藝過程時 ，應(yīng)選擇粗精加工工序分開原則。 （ 3） 選擇刀具結(jié)構(gòu)必須考慮工件材料特點 。 組合機床切削用量選擇的特點、方法及問題 組合機床切削用量的選擇特點 （ 1） 組合機床常采用多刀多刃同時切削，為盡量減少換刀時間和刀具的損耗，保證機床的生產(chǎn)率 及經(jīng)濟效果，選用的切削用量應(yīng)比通用機床單刀加工時低 30％ 左 右。 根據(jù)以上原則并結(jié)合工件 孔的加工精度、工件材 料、工作條件、技術(shù)要求等。 （ 4） 注明被加工零件的名稱、編號、材料、硬度以及加工部位的余量。因多軸箱各主軸的外伸長度和刀具長度都為定值，為保證多軸箱上各刀具能同時達到加工終了位置，須采用軸向可調(diào)整的接桿 來協(xié)調(diào)各軸的軸 向長度，以滿足同時加工完各孔的要求。有時還有中間停止、多次往復(fù)進給、跳躍進給、死擋鐵停留等特殊要求 。 繪制機床聯(lián)系尺寸總圖之前應(yīng)確定的主要內(nèi)容 （ 1） 選擇動力部件 動力部件的選擇主要是確定動力箱（或各種工藝切削頭）和動力滑臺。 機床生產(chǎn)率計算卡 根據(jù)加工示意圖所確定的工作循環(huán)及切削用量等，就可以計算機床生產(chǎn)率并編制生 . . 圖 機床聯(lián)系尺寸圖 產(chǎn)率計算卡 ,如表 。 在多軸箱箱體內(nèi)腔，可安排兩排 32mm 寬的齒輪或三排 24mm 寬的齒輪；箱體后壁與后蓋之間可安排一排（后蓋用 90mm 厚時）或兩排（后蓋用 125mm 厚時） 24mm 寬的齒輪。 . . 圖 組合 機床多軸箱原始依據(jù)圖 根據(jù)加工示意圖標(biāo)注各主軸轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)向主軸逆時針轉(zhuǎn)向（面對主軸看）可不標(biāo)，只注順時針轉(zhuǎn)向。遇到主軸分布較密，布置齒輪的空間受到限制或主軸負荷較小、加工精度要求不高時，也可用一根強度較高的主軸帶動 1~2 根主軸的傳動方案。油泵安裝在箱體前壁上，泵軸盡量靠近油池（吸油高度不超過 400~500mm）；通常油泵齒輪放在第 I 排；以便于維修，如結(jié)構(gòu)限制 ，可放在第 IV 排；當(dāng)泵體或管接頭與傳動軸端相碰時，可改用埋頭傳動軸。 校核計算： . . 接觸疲勞極限 limH? =410MPa 齒輪 4 的圓周速度 v = 100060?dn? =? 123? 408/（ 1000? 60） =（ m/s） 精度等級 選 8 級精度 使用系數(shù) KA 得 KA= 動載系數(shù) KV 得 KV= 齒間載荷分配系數(shù) KHα 先求 Ft=2T/d=2 46306/123= KAFt/b= 100N/mm ε α =[－ (1/z+1/z)]cosβ (β =0) =－ (1/41+1/41) = Zε = 34 ??? = 3/)( ? = 由此得 KHα =1/ 2z =1/ = 齒向載荷分布系數(shù) KHβ = 載荷系數(shù) K K=KAKVKHα KHβ = = 彈性系數(shù) ZE 得 ZE= MPa 節(jié)點區(qū)域系數(shù) ZH 得 （ X1? X2） /(Z1? Z2)= ZH= 接觸最小安全系數(shù) SHmin= 總工作時間 ht ht =10 365 8 = 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) NL1=60γ n5 ht = 60 3 408 = 810 NL2 =60γ n1 ht =60 1 715 =4 810 接觸壽命系數(shù) ZN ZN1= . . ZN2= 許用接觸應(yīng)力 [σ H] [σ H1]= m in11lim HNH SZ? =410 [σ H2]= m in22lim HNH SZ? =410 驗算 σ H=ZE 2） 對結(jié)構(gòu)相同的同類型主軸、傳動軸可只畫一根，在軸 端注明相同軸的 軸號即可。 設(shè)計活動鉆模板時應(yīng)注意的問題 活動鉆模板是刀具導(dǎo)向裝置在特定條件下的一種結(jié)構(gòu)形式，因此有關(guān)導(dǎo)向設(shè)計參數(shù). . 的確定問題，可遵循“ 33導(dǎo)向 ]3[裝置 ” 中所推薦的原則。 當(dāng)鉆模板的輪廓尺寸較大時，應(yīng)該注意 加強鉆模板本身的剛性，例如：加強鉆模板的周邊，適當(dāng)布置加強筋和不在定位支承部位的附近開設(shè)窗口等。拔出導(dǎo)桿端部的彈簧插 銷 3，可以很快地從主軸箱上卸下鉆模板并將它放置在回轉(zhuǎn)工作臺夾具上，以便順利的更換刀具。 deep hole processing Abstract . . Reconfigurable manufacture system is to list as one of key technologies which will first solve in the future manufacturing , this article will mainly solve research on theory of reconfigurable for NC machine tool. Reconfigurable machine tool has many merits that include modularizeation, integration, custommade, convertibility and so on. That is the traditional machine Tool cannot pare. This article has carried on the analysis from the deep hole ponents classification and the formed movement craft two aspects to the deep hole ponents race. The reconfigurable deep hole machine tool was to carry on the