【正文】 集中恒載作用點等。 腹板寬度設置根據(jù)連續(xù)梁剪力變化規(guī)律，兼顧施工方便性，腹板寬度除在支點附近區(qū)域加寬外，其余均為 15cm，僅在距邊支點和中支點 200cm 處開始加寬，腹板最終加寬至 25cm。支座：采用 GPXZ 系列抗震盆式橡膠支座。由于簡支轉連續(xù)橋在施工過程中常存在體系轉換，必須依據(jù)具體的施工過程來分析結構的受力。簡支轉連續(xù)梁橋施工程序?qū)Y構內(nèi)力也有一定影響。 溫度影響根據(jù)《橋規(guī)》 ，在設計計算時溫度沿梁高呈線性變化，整體溫變考慮在 25℃的基礎上升降溫 ℃。第三施工階段澆注３、４跨連續(xù)段接頭混凝土，達到設計強度 95%后后張拉負彎矩區(qū)預應力鋼束并壓注水泥漿。 預制箱梁一期恒載集度 計算?1gKN/ …………………………………………………………()251???iAg3m式中： —單元號i—預制箱梁 i 號單元一期恒載集度?1—預制箱梁 i 號單元毛截面面積，截面變化的單元， 為該單元兩端節(jié)i ?iA湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 8 點截面積的平均值。在連續(xù)箱梁跨中截面抗扭慣距時，閉合截面以外的翼板可以忽略不計。c?公路橋涵結構按正常使用極限狀態(tài)設計時，采用以下兩種效應組合：（1）作用短期效應組合。在水中混凝土還可能膨脹。湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 15 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)（1）沖擊系數(shù)對汽車20 級：因內(nèi)影響線長度已超過 45m，則 。（2） 、非構造 節(jié)點。從而將底板厚度在跨內(nèi)大部分區(qū)域設為 15cm，僅在距邊支點和中支點 200cm 處開始加厚，逐漸加厚至 25cm，這樣的構造處理同時為錨固底板預應力束提供了空間。預應力錨具：采用 OVM155 型、OVM156 型和 OVM158 型錨具。簡支轉連續(xù)一般先架設預制主梁，形成簡支梁狀態(tài)；進而再將主梁在墩頂連成整體，最終形成連續(xù)梁體系。目前施工有兩種做法：一種是先將每片簡支梁轉換為連續(xù)梁后，再進行橫向整體化；另外一種做法是先將簡支梁橫向整體化后，再進行結構的體系轉換。 設計規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》 JTG D62—2022《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》條文應用算例《公路橋涵設計通用規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 3 第二章 主橋方案確定 橋型選擇及孔徑劃分本橋位于九江鎮(zhèn)郊區(qū)，為了縮短施工工期，最大程度地減少工程費用的比例同時滿足城市道路的有關要求，提高行車設計速度，保證行車通暢，所以在設計中決定采用預應力混凝土連續(xù)梁橋。第四施工階段拆除全橋的臨時支座，主梁支撐在永久支座上，完成體系轉換，再完成主梁橫向接縫，最終完成六跨連續(xù)梁。一期恒載集度 產(chǎn)生的內(nèi)力即第一施工階段的內(nèi)力，通過計算結果見表 ，內(nèi)?1g力圖見圖 ，圖 。這樣主梁截面簡化成為一個對稱梯形，如圖所示：湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 16 圖 主梁抗扭慣距計算簡化圖其抗扭慣距按下面式子計算：…………………………………()??2121tSthSIT???式中： ｃｍ，?S則由公式（） （） （）得出：4*14 . ,5,0,.3,8mII cmttcmhcTT? ?(2)比例參數(shù) 和 計算：主梁抗彎剛度與抗扭剛度比例參數(shù) 和主梁與橋面板?? ?的抗彎剛度比例參數(shù) 一般按下式計算：………………………………（）314143????????????????式中：Ｅ－混凝土彈性模量Ｇ－混凝土剪切彈性模量，?。牵胶峡萍即髮W瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 17 －主梁抗彎慣距I－主梁抗扭慣距T－單位寬度的橋面板抗彎慣距1－主梁的計算跨徑l－主梁間橋面板的跨度b－主梁之間橋面板凈跨徑的一半1d－相當于的常厚度橋面板的厚度h對邊跨的等剛度常截面簡支梁主梁： mhdmblmImIT ,7.,3, 114*4*11 ????則由上式（）計算得比例參數(shù) ??（3）主梁荷載橫線分布影響線 計算：由參考文獻所列剛接板，梁橋荷載橫向分?布影響線表中四梁式的 表，在 和 和 和 之間按內(nèi)插法?G03.???2.得到 值，如下表：?表 邊跨的等剛度簡支梁主梁荷載橫向分布系數(shù)影響線 ?P=1 位置（主梁軸線）梁號 ??1 號 2 號 3 號 4 號1 2 3 4 由于是對稱結構的，根據(jù)表 畫出邊跨一號和二號梁的荷載橫向分布系數(shù)影響線，一號梁的橫向分布系數(shù) .)( ?????i汽ηm二號梁的橫向分布系數(shù)湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 18 ).( ?????i汽ηm 中跨荷載橫向分布系數(shù)計算（1）中跨等代簡支梁主梁抗彎（抗扭）慣距計算：計算原理同邊跨，得到的結果如下： *22 ???TTII?（2）比例參數(shù) 和 計算：?? ?????????（3）主梁荷載橫線分布影響線 計算：?表 中跨的等剛度簡支梁主梁荷載橫向分布系數(shù)影響線 ?P=1 位置（主梁軸線）梁號 ??1 號 2 號 3 號 4 號1 2 3 4 一號梁的橫向分布系數(shù) )(512 ??????i汽ηm二號梁的橫向分布系數(shù) )(湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 19 （4）荷載橫向分布系數(shù) 計算：m計算分析，顯然六跨連續(xù)梁的邊，中跨荷載橫向分布系數(shù)不同，且中跨 1 號，2 號主梁荷載橫向分布系數(shù)都大于邊跨相應梁位的相應數(shù)值。永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相組合，其效應組合表達式為：…………………………………（）∑11ψminjQjkGiksdSS==+式中 ——作用短期效應組合設計值；sdS ——第 j 個可變作用效應的頻遇值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）j1ψ=，人群荷載 =，溫度梯度作用 =；1?1?1ψ ——第 j 個可變作用效應的頻遇值?；炷潦湛s是隨時間變化的，它的增長速度受到空氣濕度、溫度等條件的影響。其基本原理就是：計算各主梁的荷載橫向分布系數(shù)時，按最不利荷載橫向分布系數(shù)確定相應的主梁并按平面桿系結構計算繪制該主梁的縱向內(nèi)力影響線；在將荷載乘以最不利橫向分布系數(shù)，沿橋梁縱向?qū)⒑奢d按最不利位置分別在影響線正（負）效應加載即可求得絕對最大的正負活載內(nèi)力。如支承點，縱向連接面節(jié)點、截面幾何尺寸突變點。主梁橫斷面構造如圖 ：湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 4 圖 主梁橫斷面構造（單位： cm） 箱梁底板厚度設置簡支轉連續(xù)施工的連續(xù)梁橋跨中正彎矩較大，因此底板不宜過厚，同時支點處也存在負彎矩，需要底板要有一定的厚度來提供受壓面積。byR byR鋼板：錨頭下墊板、燈具連接板等均采用低碳鋼。施工方法采用簡支轉連續(xù)施工，共分為五個施工階段，最后完成橋面鋪設及護欄。前者按平面結構進行計算分析較為合理；而后者體系轉換后已屬空間結構，要進行較為精確分析，比較繁雜。根據(jù)具體地形情況及路線連接，又充分考慮結構合理受力條件，跨徑布置為 6 25m，總長 150m。第五施工階段進行防護欄及橋面鋪張施工。表 一期恒載載力截面號 剪力 (kN) 彎矩( ) 剪力 (kN) 彎矩( )mkN.1 +02 56 +02 2 +02 +02 57 +02 +023 +02 +02 58 +02 +024 +02 +02 59 +02 +025 +02 +02 60 +02 +026 +02 +03 61 +02 +037 +02 +03 62 +02 +038 +02 +03 63 +01 +039 +01 +03 64 +00 +0310 +01 +03 65 +01 +0311 +01 +03 66 +02 +0312 +02 +03 67 +02 +0313 +02 +03 68 +02 +0214 +02 +02 69 +02 +0215 +02 +02 70 +02 +0216 +02 +02 71 +02 +0217 +02 +02 72 +02 18 +02 74 +02 20 +02 75 +02 +0221 +02 +02 76 +02 +0222 +02 +02 77 +02 +0223 +02 +02 78 +02 +0224 +02 +02 79 +02 +0325 +02 +03 80 +02 +0326 +02 +03 81 +01 +0327 +01 +03 82 +00 +0328 +00 +03 83 +01 +0329 +01 +03 84 +02 +0330 +02 +03 85 +02 +0331 +02 +03 86 +02 +0232 +02 +02 87 +02 +0233 +02 +02 88 +02 +0234 +02 +02 89 +02 +02湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 9 35 +02 +02 90 +02 36 +02 92 +02 38 +02 93 +02 +02續(xù)表 39 +02 +02 94 +02 +0240 +02 +02 95 +02 +0241 +02 +02 96 +02 +0242 +02 +02 97 +02 +0343 +02 +03 98 +02 +0344 +02 +03 99 +01 +0345 +01 +03 100 +01 +0346 +00 +03 101 +01 +0347 +01 +03 102 +02 +0348 +02 +03 103 +02 +0349 +02 +03 104 +02 +0350 +02 +02 105 +02 +0251 +02 +02 106 +02 +0252 +02 +02 107 +02 +0253 +02 +02 108 +02 +0254 +02 109 +02 圖 第一施工階段彎矩圖（單位：）352385圖 第一施工階段剪力圖（單位：kN）湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 10 二期恒載內(nèi)力二期恒載集度主要是橋面鋪裝和護欄恒載集度之和，本設計橋面鋪張采用 10cm 厚瀝青混凝土，容重為 ，8cm 厚 C40 防水混凝土調(diào)平層，容重為 ，3/24mKN 3/25mKN鋪裝層寬度為 11cm；單側欄桿按每延米 m 混凝土計。為了簡化連續(xù)梁活載內(nèi)力計算，偏安全的全橋統(tǒng)一取用中跨邊梁荷載橫向分布系數(shù)來計算，即取 ?m 活載內(nèi)力計算當一個單位集中荷載 P=1 沿結構移動時，表示結構上某量（如支座反力，某一指定截面的彎矩、剪力或軸力等）變化規(guī)律的曲線，稱為 Z 的影響線。QjkS1（2）作用長期效應組合。徐變的非線性理論能更準確地反映混凝土材料的徐變非線性行為，但是在實際工程中應用尚少。本設計為箱型截面且肋數(shù)較多，所以在計算活載內(nèi)力時我充分考慮了結構空間受力的特點。這些點主要是根據(jù)橋梁結構本身的構造特征來確定。同時為防止應力集中和便于脫模，再腹板與頂板交界處設置 20cm*10cm的承托。普通鋼筋：普通鋼筋必須符合“GB14991998”和“GB130131991”標準的各項規(guī)定，其中直徑 D≥12mm（錨下螺旋鋼筋除外）全部采用Ⅱ級鋼筋，標準強度湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 2 =340MPa，鋼筋直徑 D12mm 全部采用Ⅰ極鋼筋，標準強度 =240MPa。本橋全長 150m，雙幅寬為 22m。因此，本設計采用第一種施工程序，以便同所采用的結構分析軟件的基本模式相吻合，提高計算分析的可靠性。?圖 跨徑布置示意（單位：m） 主梁截面形式與截面尺寸擬定 截面形式及梁高采用等高度箱型截面，梁高為 ，高跨比 H:L=1:20。 單元劃分橋梁是一個復雜的空間結構，通常采用一些近似處理手段將這一空間結構簡化成平面受力體系，并用結構力學方法進行內(nèi)力分析計算。因橋梁橫斷面布置由四片3箱梁組成，按每片箱梁承擔全部二期橫載的四分之一，則二期恒載集度為：=2q????? ? ??????橫隔板作用力 P 可按下式： …………………………………………（）i iidA??式中： ——橫隔板材料比重（kN/m ）。影響線制作方法：作影響線時，單位荷載沿主梁移動，由于單元一般較短，因此，可以考慮單位荷載只在主梁上的結點上按從左到右的順序移動，這樣每次單位荷載加載均為結點荷載，將每次加載后得到的指定截面內(nèi)力和結點位移增量記錄下來，即可獲得所求的內(nèi)力影響線數(shù)值，再將其用線形表示出來，即影響線圖例。永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為：…………………………………()∑112ψminjQjkGikldSS==+式中: ——作用短期效應組合設計值；ldS——第 j 個可變作用效應的準永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）j2ψ=，人群荷載 =，溫度梯度作用 =；22 2ψ湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文） 30 ——第 j 個可變作用效應的準永久值。當混凝土的應力小于其極限強度的 50%時，可采用線性徐變理論來計算混凝土結構的徐變變形和內(nèi)力。很明顯，不管采用什么施工方法，這是結構已成為最終體系——連續(xù)梁橋，因此力學計算圖式已十分明確。本橋在進行單元劃分時，對節(jié)點位置得選定，主要從以下幾個方面綜合考慮：（1） 、構造節(jié)點。為滿足頂板負彎矩鋼束，普通鋼筋的布置及輪載的局部作用，箱梁頂板去