【正文】 集中恒載作用點(diǎn)等。 腹板寬度設(shè)置根據(jù)連續(xù)梁剪力變化規(guī)律，兼顧施工方便性，腹板寬度除在支點(diǎn)附近區(qū)域加寬外，其余均為 15cm，僅在距邊支點(diǎn)和中支點(diǎn) 200cm 處開始加寬，腹板最終加寬至 25cm。支座：采用 GPXZ 系列抗震盆式橡膠支座。由于簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)橋在施工過程中常存在體系轉(zhuǎn)換，必須依據(jù)具體的施工過程來分析結(jié)構(gòu)的受力。簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋施工程序?qū)Y(jié)構(gòu)內(nèi)力也有一定影響。 溫度影響根據(jù)《橋規(guī)》 ，在設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)溫度沿梁高呈線性變化，整體溫變考慮在 25℃的基礎(chǔ)上升降溫 ℃。第三施工階段澆注３、４跨連續(xù)段接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 95%后后張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿。 預(yù)制箱梁一期恒載集度 計(jì)算?1gKN/ …………………………………………………………()251???iAg3m式中： —單元號(hào)i—預(yù)制箱梁 i 號(hào)單元一期恒載集度?1—預(yù)制箱梁 i 號(hào)單元毛截面面積，截面變化的單元， 為該單元兩端節(jié)i ?iA湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 8 點(diǎn)截面積的平均值。在連續(xù)箱梁跨中截面抗扭慣距時(shí)，閉合截面以外的翼板可以忽略不計(jì)。c?公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，采用以下兩種效應(yīng)組合：（1）作用短期效應(yīng)組合。在水中混凝土還可能膨脹。湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 15 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)（1）沖擊系數(shù)對(duì)汽車20 級(jí)：因內(nèi)影響線長(zhǎng)度已超過 45m，則 。（2） 、非構(gòu)造 節(jié)點(diǎn)。從而將底板厚度在跨內(nèi)大部分區(qū)域設(shè)為 15cm，僅在距邊支點(diǎn)和中支點(diǎn) 200cm 處開始加厚，逐漸加厚至 25cm，這樣的構(gòu)造處理同時(shí)為錨固底板預(yù)應(yīng)力束提供了空間。預(yù)應(yīng)力錨具：采用 OVM155 型、OVM156 型和 OVM158 型錨具。簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)一般先架設(shè)預(yù)制主梁，形成簡(jiǎn)支梁狀態(tài)；進(jìn)而再將主梁在墩頂連成整體，最終形成連續(xù)梁體系。目前施工有兩種做法：一種是先將每片簡(jiǎn)支梁轉(zhuǎn)換為連續(xù)梁后，再進(jìn)行橫向整體化；另外一種做法是先將簡(jiǎn)支梁橫向整體化后，再進(jìn)行結(jié)構(gòu)的體系轉(zhuǎn)換。 設(shè)計(jì)規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 JTG D62—2022《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》條文應(yīng)用算例《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 3 第二章 主橋方案確定 橋型選擇及孔徑劃分本橋位于九江鎮(zhèn)郊區(qū)，為了縮短施工工期，最大程度地減少工程費(fèi)用的比例同時(shí)滿足城市道路的有關(guān)要求，提高行車設(shè)計(jì)速度，保證行車通暢，所以在設(shè)計(jì)中決定采用預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋。第四施工階段拆除全橋的臨時(shí)支座，主梁支撐在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，再完成主梁橫向接縫，最終完成六跨連續(xù)梁。一期恒載集度 產(chǎn)生的內(nèi)力即第一施工階段的內(nèi)力，通過計(jì)算結(jié)果見表 ，內(nèi)?1g力圖見圖 ，圖 。這樣主梁截面簡(jiǎn)化成為一個(gè)對(duì)稱梯形，如圖所示：湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 圖 主梁抗扭慣距計(jì)算簡(jiǎn)化圖其抗扭慣距按下面式子計(jì)算：…………………………………()??2121tSthSIT???式中： ｃｍ，?S則由公式（） （） （）得出：4*14 . ,5,0,.3,8mII cmttcmhcTT? ?(2)比例參數(shù) 和 計(jì)算：主梁抗彎剛度與抗扭剛度比例參數(shù) 和主梁與橋面板?? ?的抗彎剛度比例參數(shù) 一般按下式計(jì)算：………………………………（）314143????????????????式中：Ｅ－混凝土彈性模量Ｇ－混凝土剪切彈性模量，?。牵胶峡萍即髮W(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 17 －主梁抗彎慣距I－主梁抗扭慣距T－單位寬度的橋面板抗彎慣距1－主梁的計(jì)算跨徑l－主梁間橋面板的跨度b－主梁之間橋面板凈跨徑的一半1d－相當(dāng)于的常厚度橋面板的厚度h對(duì)邊跨的等剛度常截面簡(jiǎn)支梁主梁： mhdmblmImIT ,7.,3, 114*4*11 ????則由上式（）計(jì)算得比例參數(shù) ??（3）主梁荷載橫線分布影響線 計(jì)算：由參考文獻(xiàn)所列剛接板，梁橋荷載橫向分?布影響線表中四梁式的 表，在 和 和 和 之間按內(nèi)插法?G03.???2.得到 值，如下表：?表 邊跨的等剛度簡(jiǎn)支梁主梁荷載橫向分布系數(shù)影響線 ?P=1 位置（主梁軸線）梁號(hào) ??1 號(hào) 2 號(hào) 3 號(hào) 4 號(hào)1 2 3 4 由于是對(duì)稱結(jié)構(gòu)的，根據(jù)表 畫出邊跨一號(hào)和二號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)影響線，一號(hào)梁的橫向分布系數(shù) .)( ?????i汽ηm二號(hào)梁的橫向分布系數(shù)湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 ).( ?????i汽ηm 中跨荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算（1）中跨等代簡(jiǎn)支梁主梁抗彎（抗扭）慣距計(jì)算：計(jì)算原理同邊跨，得到的結(jié)果如下： *22 ???TTII?（2）比例參數(shù) 和 計(jì)算：?? ?????????（3）主梁荷載橫線分布影響線 計(jì)算：?表 中跨的等剛度簡(jiǎn)支梁主梁荷載橫向分布系數(shù)影響線 ?P=1 位置（主梁軸線）梁號(hào) ??1 號(hào) 2 號(hào) 3 號(hào) 4 號(hào)1 2 3 4 一號(hào)梁的橫向分布系數(shù) )(512 ??????i汽ηm二號(hào)梁的橫向分布系數(shù) )(湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 19 （4）荷載橫向分布系數(shù) 計(jì)算：m計(jì)算分析，顯然六跨連續(xù)梁的邊，中跨荷載橫向分布系數(shù)不同，且中跨 1 號(hào)，2 號(hào)主梁荷載橫向分布系數(shù)都大于邊跨相應(yīng)梁位的相應(yīng)數(shù)值。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：…………………………………（）∑11ψminjQjkGiksdSS==+式中 ——作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；sdS ——第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）j1ψ=，人群荷載 =，溫度梯度作用 =；1?1?1ψ ——第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值?；炷潦湛s是隨時(shí)間變化的，它的增長(zhǎng)速度受到空氣濕度、溫度等條件的影響。其基本原理就是：計(jì)算各主梁的荷載橫向分布系數(shù)時(shí)，按最不利荷載橫向分布系數(shù)確定相應(yīng)的主梁并按平面桿系結(jié)構(gòu)計(jì)算繪制該主梁的縱向內(nèi)力影響線；在將荷載乘以最不利橫向分布系數(shù)，沿橋梁縱向?qū)⒑奢d按最不利位置分別在影響線正（負(fù)）效應(yīng)加載即可求得絕對(duì)最大的正負(fù)活載內(nèi)力。如支承點(diǎn)，縱向連接面節(jié)點(diǎn)、截面幾何尺寸突變點(diǎn)。主梁橫斷面構(gòu)造如圖 ：湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 4 圖 主梁橫斷面構(gòu)造（單位： cm） 箱梁底板厚度設(shè)置簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)施工的連續(xù)梁橋跨中正彎矩較大，因此底板不宜過厚，同時(shí)支點(diǎn)處也存在負(fù)彎矩，需要底板要有一定的厚度來提供受壓面積。byR byR鋼板：錨頭下墊板、燈具連接板等均采用低碳鋼。施工方法采用簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)施工，共分為五個(gè)施工階段，最后完成橋面鋪設(shè)及護(hù)欄。前者按平面結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算分析較為合理；而后者體系轉(zhuǎn)換后已屬空間結(jié)構(gòu)，要進(jìn)行較為精確分析，比較繁雜。根據(jù)具體地形情況及路線連接，又充分考慮結(jié)構(gòu)合理受力條件，跨徑布置為 6 25m，總長(zhǎng) 150m。第五施工階段進(jìn)行防護(hù)欄及橋面鋪張施工。表 一期恒載載力截面號(hào) 剪力 (kN) 彎矩( ) 剪力 (kN) 彎矩( )mkN.1 +02 56 +02 2 +02 +02 57 +02 +023 +02 +02 58 +02 +024 +02 +02 59 +02 +025 +02 +02 60 +02 +026 +02 +03 61 +02 +037 +02 +03 62 +02 +038 +02 +03 63 +01 +039 +01 +03 64 +00 +0310 +01 +03 65 +01 +0311 +01 +03 66 +02 +0312 +02 +03 67 +02 +0313 +02 +03 68 +02 +0214 +02 +02 69 +02 +0215 +02 +02 70 +02 +0216 +02 +02 71 +02 +0217 +02 +02 72 +02 18 +02 74 +02 20 +02 75 +02 +0221 +02 +02 76 +02 +0222 +02 +02 77 +02 +0223 +02 +02 78 +02 +0224 +02 +02 79 +02 +0325 +02 +03 80 +02 +0326 +02 +03 81 +01 +0327 +01 +03 82 +00 +0328 +00 +03 83 +01 +0329 +01 +03 84 +02 +0330 +02 +03 85 +02 +0331 +02 +03 86 +02 +0232 +02 +02 87 +02 +0233 +02 +02 88 +02 +0234 +02 +02 89 +02 +02湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 9 35 +02 +02 90 +02 36 +02 92 +02 38 +02 93 +02 +02續(xù)表 39 +02 +02 94 +02 +0240 +02 +02 95 +02 +0241 +02 +02 96 +02 +0242 +02 +02 97 +02 +0343 +02 +03 98 +02 +0344 +02 +03 99 +01 +0345 +01 +03 100 +01 +0346 +00 +03 101 +01 +0347 +01 +03 102 +02 +0348 +02 +03 103 +02 +0349 +02 +03 104 +02 +0350 +02 +02 105 +02 +0251 +02 +02 106 +02 +0252 +02 +02 107 +02 +0253 +02 +02 108 +02 +0254 +02 109 +02 圖 第一施工階段彎矩圖（單位：）352385圖 第一施工階段剪力圖（單位：kN）湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 10 二期恒載內(nèi)力二期恒載集度主要是橋面鋪裝和護(hù)欄恒載集度之和，本設(shè)計(jì)橋面鋪張采用 10cm 厚瀝青混凝土，容重為 ，8cm 厚 C40 防水混凝土調(diào)平層，容重為 ，3/24mKN 3/25mKN鋪裝層寬度為 11cm；單側(cè)欄桿按每延米 m 混凝土計(jì)。為了簡(jiǎn)化連續(xù)梁活載內(nèi)力計(jì)算，偏安全的全橋統(tǒng)一取用中跨邊梁荷載橫向分布系數(shù)來計(jì)算，即取 ?m 活載內(nèi)力計(jì)算當(dāng)一個(gè)單位集中荷載 P=1 沿結(jié)構(gòu)移動(dòng)時(shí)，表示結(jié)構(gòu)上某量（如支座反力，某一指定截面的彎矩、剪力或軸力等）變化規(guī)律的曲線，稱為 Z 的影響線。QjkS1（2）作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合。徐變的非線性理論能更準(zhǔn)確地反映混凝土材料的徐變非線性行為，但是在實(shí)際工程中應(yīng)用尚少。本設(shè)計(jì)為箱型截面且肋數(shù)較多，所以在計(jì)算活載內(nèi)力時(shí)我充分考慮了結(jié)構(gòu)空間受力的特點(diǎn)。這些點(diǎn)主要是根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)本身的構(gòu)造特征來確定。同時(shí)為防止應(yīng)力集中和便于脫模，再腹板與頂板交界處設(shè)置 20cm*10cm的承托。普通鋼筋：普通鋼筋必須符合“GB14991998”和“GB130131991”標(biāo)準(zhǔn)的各項(xiàng)規(guī)定，其中直徑 D≥12mm（錨下螺旋鋼筋除外）全部采用Ⅱ級(jí)鋼筋，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2 =340MPa，鋼筋直徑 D12mm 全部采用Ⅰ極鋼筋，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 =240MPa。本橋全長(zhǎng) 150m，雙幅寬為 22m。因此，本設(shè)計(jì)采用第一種施工程序，以便同所采用的結(jié)構(gòu)分析軟件的基本模式相吻合，提高計(jì)算分析的可靠性。?圖 跨徑布置示意（單位：m） 主梁截面形式與截面尺寸擬定 截面形式及梁高采用等高度箱型截面，梁高為 ，高跨比 H:L=1:20。 單元?jiǎng)澐謽蛄菏且粋€(gè)復(fù)雜的空間結(jié)構(gòu)，通常采用一些近似處理手段將這一空間結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化成平面受力體系，并用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法進(jìn)行內(nèi)力分析計(jì)算。因橋梁橫斷面布置由四片3箱梁組成，按每片箱梁承擔(dān)全部二期橫載的四分之一，則二期恒載集度為：=2q????? ? ??????橫隔板作用力 P 可按下式： …………………………………………（）i iidA??式中： ——橫隔板材料比重（kN/m ）。影響線制作方法：作影響線時(shí)，單位荷載沿主梁移動(dòng)，由于單元一般較短，因此，可以考慮單位荷載只在主梁上的結(jié)點(diǎn)上按從左到右的順序移動(dòng)，這樣每次單位荷載加載均為結(jié)點(diǎn)荷載，將每次加載后得到的指定截面內(nèi)力和結(jié)點(diǎn)位移增量記錄下來，即可獲得所求的內(nèi)力影響線數(shù)值，再將其用線形表示出來，即影響線圖例。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：…………………………………()∑112ψminjQjkGikldSS==+式中: ——作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；ldS——第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）j2ψ=，人群荷載 =，溫度梯度作用 =；22 2ψ湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 30 ——第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。當(dāng)混凝土的應(yīng)力小于其極限強(qiáng)度的 50%時(shí)，可采用線性徐變理論來計(jì)算混凝土結(jié)構(gòu)的徐變變形和內(nèi)力。很明顯，不管采用什么施工方法，這是結(jié)構(gòu)已成為最終體系——連續(xù)梁橋，因此力學(xué)計(jì)算圖式已十分明確。本橋在進(jìn)行單元?jiǎng)澐謺r(shí)，對(duì)節(jié)點(diǎn)位置得選定，主要從以下幾個(gè)方面綜合考慮：（1） 、構(gòu)造節(jié)點(diǎn)。為滿足頂板負(fù)彎矩鋼束，普通鋼筋的布置及輪載的局部作用，箱梁頂板去