【正文】 分離要求。然而，有時為了實現(xiàn)蒸餾在系統(tǒng)中的能量集成，需根據(jù)熱源用戶所需的溫位，通過嚴格的模擬計算，來確定該塔頂蒸氣提至所需溫位時相應的操作壓力。對于操作型問題，可調節(jié)回流比或改變進料位置，同時應核算塔的分離能力是否滿足分離要求。精餾塔塔頂設有全凝器，冷凝液部分利用重力泡點回流；部分連續(xù)采出到產品罐。當塔的處理量很大或塔板數(shù)很多時，若回流冷凝器置于塔頂將造成安裝、檢修等諸多不便，且造價高。 提餾段：近似取，故取霧沫夾帶極限值液/氣，已知，得下式：整理得：（）在操作范圍內，任取幾個值，依（）式計算出相應的值列于下表中。 全塔效率依式 根據(jù)塔頂、塔底液相組成查圖1，,該溫度下進料液相平均黏度為：故 實際塔板數(shù)N精餾段 層提餾段 層A. 查的有關乙醇與水的安托因方程： 乙醇:水：進行試差，求的塔頂、進料板、及塔釜的壓力和溫度：(1) 塔頂： ，℃（2）進料板壓力： 進料板：℃（3）塔釜壓力：塔釜：℃求得精餾段和提餾段的平均壓力和溫度：精餾段： 提餾段：℃ ：塔頂：進料板：塔釜：精餾段平均摩爾質量： 提餾段的平均摩爾質量：： 1）氣相平均密度的計算：精餾段氣相平均密度計算：提餾段平均密度計算：2）液相平均密度計算： 依式（為質量分數(shù)）塔頂 進料板 塔底 故精餾段平均液相密度為 提餾段平均液相密度為 D．液體平均表面張力的計算液體平均表面張力按下式計算：由《化工原理》（第三版，化學工業(yè)出版社，王志魁）附錄二十則精餾段平均表面張力為 提餾段平均表面張力為 液體平均黏度的計算按下式計算：由《化工原理》（第三版，化學工業(yè)出版社，王志魁）附錄十則精餾段平均液相黏度 提餾段平均液相黏度 F. 氣液負荷計算： 精餾段氣液負荷計算提餾段氣液負荷計算 塔徑參考板間距與塔徑的關系表，初選板間距，取板上液層高度為，故。（1） 操作壓力精餾常在常壓，加壓或減壓下進行，確定操作壓力主要是根據(jù)處理物料的性質，技術上的可行性和經濟上的合理性來考慮的。此外，泡點進料時，精餾段和提餾的塔徑相同，設計制造比較方便。（2） 依式計算開孔面積。（氣相負荷下限線）（1）精餾段：由 代入漏液點氣速式，得，前已算出為，代入上式并整理，得 （4）此即精餾段氣相負荷下限關系式，在操作范圍內任取個值，依（4）式計算相應的值，列于下表中，依表中數(shù)據(jù)作精餾段氣相負荷下限線（4）。小孔直徑一般為3—10mm，孔心距為孔徑的510倍。充分利用熱能，可節(jié)約能源。差異越大，返混越嚴重。如果塔頂溫度有明顯變化，若塔壓恒定，必定塔頂氣液相組成有較大的變化。但是，壓力提得過高，將導致設備投資增加過大，所以應權衡操作費用和設備投資，選擇一適宜的操作壓力。所以，對設計型問題，應增加理論板數(shù)或提高回流比，重新設計精餾塔。由于任務書上規(guī)定的生產任務長期固定，故采用連續(xù)精流流程。對于小型塔，冷凝器一般位于塔頂，可采用整體式或自流式，其優(yōu)點是蒸汽壓強降較小，可借改變氣升管或塔板位置調節(jié)位差以保證回流與采出所需的壓頭，并且可以節(jié)省安裝面積。Ls(m3/s)Vs(m3/s)依表中數(shù)據(jù)在圖中做出精餾段霧沫夾帶線（1）。精餾段操作線為 如圖，：層（包括再沸器），其中精餾段理論板數(shù)為22層，提餾段為5層，第12層為加料板。課程設計方案選定所涉及的主要內容有：操作壓力、進料狀況、加熱方式及其熱能的利用。（3）加熱方式 精餾塔通常設置再沸器，采用間接蒸汽加熱，以提供足夠的能量，若待分離的物系為某種輕組分和水的混合物，往往可采用直接蒸汽加熱方式，但在塔頂輕組分回收率一定時，由于蒸汽冷凝水的稀釋作用，使殘液輕組分濃度降低，所需塔板數(shù)略有增加。即 其中塔板布置圖從略。Ls(m3/s