【正文】 = )(3 2 ???? = 泥區(qū)總體積 V= V1 +V2=+= m3/d＞ 56m3/d 沉淀池的總高度 取沉淀池的超高 h1= 緩沖層的高度 h3 H=h1+ h2+ h3+ h4+ h5=++++= 確定出水堰的尺寸構(gòu)造、校核堰上水力負(fù)荷： 初沉池采用單側(cè)環(huán)形集水槽，槽寬度取 b= 槽寬度 b= )( kQ = )( ?? =，取 b= 槽內(nèi)起點水深 ha==， 槽內(nèi)終點水深 hb== 設(shè)計取環(huán)形槽內(nèi)水深為 。共 8 臺 污泥回流泵： S3508M型芬蘭沙林泵功率 50kW，一用一備，置于污泥泵房內(nèi)，轉(zhuǎn)速 726r/min。配置 2 臺 JBK型反應(yīng)攪拌機(jī)，槳葉的直徑為 d=1000mm，功率 ，槳板外緣線速度 4~5m/s。 由于高壓線從廠區(qū)的東南處輸入，故配電間應(yīng)設(shè)置在靠經(jīng)廠區(qū)的東南角。彎頭，管道長 管路損失 h=2**+45*= 假設(shè)出水管路上的富余水頭為 則消毒池出水井內(nèi)的液面高度為： + 消毒池出水處設(shè)置窗口跌水 ，則消毒池內(nèi)液面高度： + 消毒池進(jìn)水采用淹沒窗口，水頭損失 ，則消毒池進(jìn)水井 液 面高度 + 二沉池出水有 2 個 DN600的彎頭， 1 個 DN600的同徑三通 ,管長分別為 12m， 55m 管路損失 h=*(+)/+*12+*55= 考慮富余水頭 則二沉池出水井內(nèi)液面標(biāo)高： + 二沉池跌水 ，堰上水頭 ，則二沉 池 內(nèi)水面標(biāo)高： + 生物池出水先經(jīng)配 水井然后再通過管道流至下一個構(gòu)筑物 二沉池至配水井 2 個 DN800的 90176。 出水處有一點需要說明，即最高洪水位的情況不是很多，所以考慮最不利情況（流量增大，而且遇到最高洪水位）時需要考慮設(shè)泵將水打出。另一方面污泥處理區(qū)與工作人員的活動區(qū)分開來，給工人一個優(yōu)良的環(huán)境?？紤]到二期流量，污泥壓濾機(jī)選用 4 臺，二期運行時按照 3 班運行， 24小時連續(xù)工作。 SOR= )20()( )20( 0 )( ????TLTsm SCCCA O R??? 氣壓調(diào)整系數(shù) ρ= 標(biāo)準(zhǔn)大氣壓工程所在地實際氣壓 ，工程所在地實際大氣壓為 105pa 標(biāo)準(zhǔn)大氣壓為 105pa。 計算過程： 假設(shè)水流由兩條渠道經(jīng)過格柵， 柵前斷面面積 S=12/vQ = = 則柵前渠道寬 B1=500mm,最大有效水深 he= 柵條間隙數(shù) n=2sinehvaQ = ??? o=，取 n=40 柵槽寬度 B=S(n1)+ne= ???? m,取 B= 選用 WXBⅡ 型旋背耙式格柵除污機(jī) 電動機(jī)功率 ，共 2 臺 進(jìn)水渠漸擴(kuò)段長 L3=oBB20tan 1?=o20tan ?= 12 出水漸縮段長 L4=23L= 過柵水頭損失 (按照一期流量計算 ) H1= agvk sin22? = o75s in 23/4 ???????????= 總高度 H= 總長度 L=L1+ L2+ L3+ L4+oH75tan=++++= 43 圖 細(xì)格柵草圖 曝氣沉砂池 (按照二期流量設(shè)計 ) 設(shè)計參數(shù)： 設(shè)計流量： Q=47000 m3/d 水力停留時間： T=150 s 水平流速 v=，旋流速度 計算過程： 曝氣沉砂池體積 V=QT = ? = 過水?dāng)嗝婷娣e A= vQ = =，取過水?dāng)嗝婷娣e A= 斷面尺寸： 取有效水深 h= 尺寬 B=hA =29 =，分兩格每格寬 b= 13 校核尺寸：hb= ? ?,1? ，合格 尺長： L=AV==，取 L= 實際體積 V 實際 = 按照一期流量運行時，開一格，校核其是否符合要求： 一期設(shè)計流量 q=36000m3/d 校核水平流速： v=2/Aq=， ? ?,? 符和要求。 主要缺點 由于有沉淀池，占地比較大，所用到的一些機(jī)械比較貴， 在曝氣段操作的靈活性不高。 CASS 工藝不需要初次沉淀池。通過主反應(yīng)區(qū)污泥的回流并與進(jìn)水混合 ,不僅充分利用了活性污泥的快速吸附作用而加速對溶解性底物的去除并對難降解有機(jī)物起到良好的水解作用 ,同時可使污泥中的磷在厭氧條件下得到有效的釋放 ,而且在完全混合反應(yīng)區(qū)之前設(shè)置選擇器 ,還有利于改善污泥的沉降性能 ,防止污泥膨脹問題的發(fā)生。 水從初沉池出來以后進(jìn)入 生物反應(yīng)池，該生物反應(yīng)池分為四個區(qū)，回流污泥反硝化區(qū)，厭氧區(qū)，反硝化區(qū)，硝化區(qū)。 UNITANK 工藝由比利時 Seghers公司首先建在我國的澳門特區(qū)，處理水量 14 104m3/d(不下雨時平均處理水量為 7 104m3/d)，池型封閉，設(shè)計采用的容積負(fù)荷為 (m3?d)，總的反應(yīng)池體積為 46800m3，曝氣池水力停留時間為 8h，出水的 BOD SS＜ 20mg/L。 ⑤ 氧化溝法 本工藝 50 年代初期發(fā)展形成，因其構(gòu)造簡單，易于管理，很快 得到推廣，且不斷創(chuàng)新，有發(fā)展前景和競爭力，當(dāng)前可謂熱門工藝。此法集進(jìn)水、曝氣、沉淀、出水在一座池子中完成，常由四個或三個池子構(gòu)成一組，輪流運轉(zhuǎn)，一池一 池地間歇運行，故稱序批式活性污泥法。該城市現(xiàn)狀敘述如下： 2 號居住區(qū)人口 3 萬，污水由化糞池排入河道； 4 號居住區(qū)人口 5 萬，正在建設(shè) 1 年內(nèi)完成；5 號居住區(qū)人口 萬，待建， 2 年后動工，建設(shè)周期 2 年。二級池子 F/M(污染物量與微生物量之比 )不同，形成不同的微生物群體。傳統(tǒng)普曝法的不足之處是只能作為常規(guī)二級處理，不具備脫氮除磷功能。 典型的 UNITANK工藝是三個水池，三池之間水力連通，每池都設(shè)有曝氣系統(tǒng)，外側(cè) 的兩池設(shè)有出水堰及污泥排放口，它們交替作為曝氣池和沉淀池。 方案一： A/A/O 工藝 A/A/O 工藝流程圖如 圖 31 所示： 圖 31 關(guān)于方案一的說明： 第一階段為預(yù)處理部分，即 粗 格柵 +細(xì)格柵 +曝氣沉砂池 +初沉池，中格柵去除城市污水中較大的漂浮物，細(xì)格柵去除城市污水中較細(xì)小的漂浮物，后續(xù)工藝以及設(shè)備的正常運行提供保證。水經(jīng)過泵房提升后進(jìn)入曝氣沉砂池，去除砂粒，經(jīng)吸砂機(jī)將沉砂池中的砂吸走至砂水分離器，砂水分離器工作，截留下砂，而水則自重力流向前方泵房的格柵井。曝氣沉砂池的大小按照二期流量設(shè)計。工程改擴(kuò)建比較方便。 10 41 粗格柵草圖 計算過程： 假設(shè)水流由兩條渠道經(jīng)過格柵， 柵前斷面面積 S=12/vQ = = 則柵前渠道寬 B1=400mm,最大有效水深 he=950mm 柵條間隙數(shù) n=2sinehvaQ = ??? o=，取 n=34 柵槽寬度 B=S(n1)+ne= ???? m,取 B= 選用 FH900 型旋轉(zhuǎn)式格柵除污機(jī)，共兩臺。 廊道長 L= BS5/ = m 校核池型： 寬高比 hb =45 =（滿足 hb =1~2） 長寬比 bL = =（滿足 bL =5~10） 取超高為 ，則反應(yīng)池總高 H=+= m 單池進(jìn)、出水系統(tǒng)的設(shè)計 進(jìn)水管 進(jìn)水設(shè)計流量 Q 單池 = m3/s 設(shè)計流速 v=管道直徑 Dn= vQ?4 = ?? = 取管道直徑 Dn=400mm 回流污泥管 設(shè)計流量 Qr= RQ單池 =管道內(nèi)流速 v=管道直徑 Dn= vQr?4 = ?? = 取管道直徑 Dn=400mm 進(jìn)水井（由于回流污泥進(jìn)入反硝化區(qū)，故不進(jìn)入進(jìn)水井） 窗口尺寸 窗口跌水 h 為 18 出水堰以及出水井 按照矩形堰流量公式計算 Q 堰 = bHg = 堰寬 b=，流量 Q 堰 =Q 單池 （ 1+R+R 內(nèi) ） = m3/s 堰上水頭 H= 跌水高度設(shè)為 mh ?? 出水管 出水設(shè)計流量 Q 出水 =（ 1+R） Q 單池 = m3/s 管道流速 管徑 Dn=vQ?出水4=，取 Dn=600mm 校核管道流速 v= 4/Dn2? 出水Q=核算 A/A/O 生物池的 內(nèi)部水頭損失： hHhhf ????? =++= 曝氣系統(tǒng)的設(shè)計： 設(shè)計需氧量 AOR AOR=D1D2+D3 碳化需氧量 D1=x50 .2 3 eo 42 )SS( ?? ?Q = 0. 020. 18 43600050 .2 3 ???? ? ）（=6951( kgO2/d) 硝化需氧量 D2=(TNoTNe) % Px = 36000 () % =2616( kgO2/d) 脫硝產(chǎn)生的氧量 D3== =1627( kgO2/d) AOR=6951+26161627=7940( kgO2/d )=331 (kgO2/h) AORmax==11116 (kgO2/d)= ( kgO2/h) 去除 1kg BOD5所需氧量 =)( 0 eSSQ AOR?=)(36000 7940 ?=( kgO2/kg BOD5) 標(biāo)準(zhǔn)需氧量 SOR 采用鼓風(fēng)曝氣機(jī)，微空 曝氣器。 貯泥池 總泥量 V 初沉 +V 剩余 =112+=貯泥周期 T為 1d 則貯泥池的容積 V=T(V 初沉 +V 剩余 )= 取貯泥池尺深 面積 S=hV =，直徑 Dn= ?S4 ，取 Dn=。綜合樓 內(nèi)以及職工生活用水均可以排放至泵前集水井。由此可以算出每一段管路上的損失，并且依次推算前一個構(gòu)筑物的水面標(biāo)高，從而定出每一個構(gòu)筑物相對于地面的位置。彎頭 2個， 管長 80m， 水頭損失 h=2**+80*=，考慮富余水頭 配水井出水處液面高度： + 配水井堰上水頭 ，跌水 31 配水井內(nèi)水頭 + 初沉池至配 水井 2 個 DN600的 90176。 同時考慮到二期流量，應(yīng)該空出一定的空地以備擴(kuò)建，這部分空地應(yīng)該考慮留置地合理以方便擴(kuò)建時的施工。 每臺的投加量： Q= 224 ? =反沖洗泵根據(jù)滾壓帶式壓濾機(jī)帶寬和運行速度，每臺脫水機(jī)反沖洗的耗水量為 ~，壓力為 ~。堰上水頭 hc= 依據(jù)公式 Q′= 2/ ch = 內(nèi)側(cè)三角個數(shù)： n=?= =453 選用 DZG35 型周邊轉(zhuǎn)動刮泥機(jī) 46 圖 二沉池草圖 （由于圖太大，上述圖只是一半） 二沉池剩余污泥 m=3380kg/d，含水率 %(污泥濃度 6kg/m3) 污泥體積 V=?m= 63380 =564m3/d 設(shè)計固體通量 M=45kg/m3 池表面積 A= MV? = 453380 = 取兩座，每座的面積 A? =A/2= 每座的直徑 D= ?A?4 =，取 D= 工作高度 h2= 核算工作時間： T= 2/24V hA? =12h，符合設(shè)計規(guī)范要求。 圖 45 初沉池草圖 出水堰的設(shè)計： 出水采用三角堰，堰上水頭 hc= 依據(jù)公式 Q′= 2/ ch = 內(nèi)、外側(cè)三角個數(shù)： n=?= =，取 n=790 個 則三角的尺寸為：邊長 a=95mm 的正三角形。 工業(yè)廢水流量為 Q 設(shè)計 4= 104 m3/ 綜上所述一期工程的設(shè)計流量為 Q= Q 設(shè)計 1+ Q 設(shè)計 2+ Q 設(shè)計 3+ Q 設(shè)計 4=（ +++） 104= 104 m3/d 取設(shè)計流量為 104 m3/d 二期工程： 同一期工程相比二期工程的不同只是服務(wù)的居民數(shù)量上發(fā)生了變化 二期工程服務(wù)居 民數(shù)量為 18 萬，則平均流量 Q 平均 1’=18104= 104 m3/d