【正文】 10 41 粗格柵草圖 計算過程： 假設(shè)水流由兩條渠道經(jīng)過格柵， 柵前斷面面積 S=12/vQ = = 則柵前渠道寬 B1=400mm,最大有效水深 he=950mm 柵條間隙數(shù) n=2sinehvaQ = ??? o=，取 n=34 柵槽寬度 B=S(n1)+ne= ???? m,取 B= 選用 FH900 型旋轉(zhuǎn)式格柵除污機(jī)，共兩臺。 停留時間： T=qV 2/實(shí)際= s=， ? ?3,1? 符合要求。 按照要出水點(diǎn)低于終點(diǎn)水深的要求，初沉 池出水跌水為 。 T 缺氧 =2h 。 廊道長 L= BS5/ = m 校核池型： 寬高比 hb =45 =（滿足 hb =1~2） 長寬比 bL = =（滿足 bL =5~10） 取超高為 ，則反應(yīng)池總高 H=+= m 單池進(jìn)、出水系統(tǒng)的設(shè)計 進(jìn)水管 進(jìn)水設(shè)計流量 Q 單池 = m3/s 設(shè)計流速 v=管道直徑 Dn= vQ?4 = ?? = 取管道直徑 Dn=400mm 回流污泥管 設(shè)計流量 Qr= RQ單池 =管道內(nèi)流速 v=管道直徑 Dn= vQr?4 = ?? = 取管道直徑 Dn=400mm 進(jìn)水井（由于回流污泥進(jìn)入反硝化區(qū)，故不進(jìn)入進(jìn)水井） 窗口尺寸 窗口跌水 h 為 18 出水堰以及出水井 按照矩形堰流量公式計算 Q 堰 = bHg = 堰寬 b=，流量 Q 堰 =Q 單池 （ 1+R+R 內(nèi) ） = m3/s 堰上水頭 H= 跌水高度設(shè)為 mh ?? 出水管 出水設(shè)計流量 Q 出水 =（ 1+R） Q 單池 = m3/s 管道流速 管徑 Dn=vQ?出水4=，取 Dn=600mm 校核管道流速 v= 4/Dn2? 出水Q=核算 A/A/O 生物池的 內(nèi)部水頭損失： hHhhf ????? =++= 曝氣系統(tǒng)的設(shè)計： 設(shè)計需氧量 AOR AOR=D1D2+D3 碳化需氧量 D1=x50 .2 3 eo 42 )SS( ?? ?Q = 0. 020. 18 43600050 .2 3 ???? ? ）（=6951( kgO2/d) 硝化需氧量 D2=(TNoTNe) % Px = 36000 () % =2616( kgO2/d) 脫硝產(chǎn)生的氧量 D3== =1627( kgO2/d) AOR=6951+26161627=7940( kgO2/d )=331 (kgO2/h) AORmax==11116 (kgO2/d)= ( kgO2/h) 去除 1kg BOD5所需氧量 =)( 0 eSSQ AOR?=)(36000 7940 ?=( kgO2/kg BOD5) 標(biāo)準(zhǔn)需氧量 SOR 采用鼓風(fēng)曝氣機(jī)，微空 曝氣器。 19 ρ= 曝氣池內(nèi)平均溶解氧 CL=2mg/L 污水氧傳遞效率與清水氧傳遞效率之比 α= 污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比 β= 查表水中溶解氧飽和度 CS（ 20） =， CS（ 25） = mg/L 空氣擴(kuò)散口絕對壓力 Pb= 105+ 103H = 105+ 103 = 105Pa 空氣離開好氧池時氧的百分比 Ot=)1(2179 )1(21 AAEE?? ?=% 好氧池中平均溶解氧濃度 Csm(25)=Cs(25)( 5 tb Op ??)= mg/L 標(biāo)準(zhǔn)需氧量為 SOR= ? ?)2025( ????? ?=( kgO2/d ) =560(kgO2/h) SORmax= SOR=( kgO2/d )=784(kgO2/h) 好氧池最大時供氣量 Gmax=AE = ? =(m3/h) 氣水比 ： 1 曝氣器數(shù)量的計算 (以單池計算 ) 單池最大需氧量 SOR 單池 max=SORmax/4=196(kgO2/h) 曝氣 器個數(shù)的求算 N=cmaxq單池SOR 采用微孔曝氣器，參照《給水排水設(shè)計手冊》， KBB曝氣器在工作水深 45m，在供風(fēng)量為 1~3m3/(h 個 )時，曝氣器的氧利用率 EA=%~%，服務(wù)面積為 ，充氧能力 qc=~(kg/h) (kgO2/h 個 ) N=服務(wù)好氧SS =1125(個 ) 以微孔曝氣器充氧能力進(jìn)行核算： qc=1125196 =(kg/h)，在充氧能力范圍內(nèi) ，符合要求 供風(fēng)管道的布置 總干管內(nèi)風(fēng)量 QZG=Gmax=(m3/h)=(m3/s) 總干管內(nèi)風(fēng)速 vZG=總干管直徑 Dn=ZGZGVQ?4 =，取總干管直徑 Dn=650mm 20 校核流速 vZG= m/s 單池干管內(nèi)風(fēng)量 QDG=Gmax/4=(m3/h)=(m3/s) 單池干管內(nèi)風(fēng)速 vDG= m/s 單池干管直徑 Dn=DGDGVQ?4 =，取單池干管直徑 Dn=300mm 校核單池干管內(nèi)流速 vDG=單側(cè)廊道供氣管內(nèi)風(fēng)量 Q1=QDG/3=(m3/s) 單側(cè)廊道供氣管風(fēng)速 v1=10. 0m/s 單側(cè)廊道供氣管直徑 Dn=114VQ? =，取單側(cè)廊道供氣管直徑 Dn=200mm 校核單側(cè)廊道供氣管內(nèi)流速 v1= m/s 雙側(cè)廊道供氣管內(nèi)風(fēng)量 Q2=2QDG/3=(m3/s) 雙側(cè)廊道供氣管風(fēng)速 v1=10. 0m/s 雙側(cè)廊道供氣管直徑 Dn= 24 2VQ? =，取單側(cè)廊道供氣管直徑 Dn=250mm 校核雙側(cè)側(cè)廊道供氣管內(nèi)流速 v1= m/s 所需要的空氣壓力 p= 選用 RMF300 型羅茨鼓風(fēng)機(jī)， 3 用 1 備，給二期預(yù)留一個機(jī)位 曝氣沉砂池所需要的風(fēng)壓為 選用 RC100 型羅茨鼓風(fēng)機(jī)， 1用 1備， 鼓風(fēng)機(jī)參數(shù)如下： 型號 口徑 (mm) 轉(zhuǎn)速 (r/min) 排氣口壓力 (Mpa) 進(jìn)口流量 (m3/h) 所需軸功率 (kw) 所配電動機(jī)功率(kw) RT300 300A 1170 110 120 RC100 100A 2500 15 攪拌設(shè)備采用環(huán)流攪拌機(jī) ， 功率 7kw浙江宏宇環(huán)保集團(tuán)生產(chǎn)。 21 45 圖 A/A/O 生物池草圖 二沉池 采用兩座幅流式沉淀池，每座分擔(dān)流量 Q=750m3/h 設(shè)計參數(shù)： 表面負(fù)荷 q=沉淀時間 T=2h 計算過程： 單池表面積 F=qQ= = 單池直徑 D= ?F4 =，取 D=35m 校核固體負(fù)荷 G= F MLSSQR ?? )1(24 =150 有效水深 h2=q? T= 污泥區(qū)的容積 (按照 2h貯泥時間計算 ) V=）（ 平均 rXX24 X)1( ?? QRT= ）（ 66 0033 0024 33 0090 02322 ?? ??? =1328m3 單池的污泥區(qū)所需的容積 V 單池 =V/2=664m3 污泥區(qū)的高度 h4 22 泥斗下部直徑 D2=， D1=，斗傾角 60176。 泥斗下部直徑 D2=，泥斗上部直徑 D1=。 貯泥池 總泥量 V 初沉 +V 剩余 =112+=貯泥周期 T為 1d 則貯泥池的容積 V=T(V 初沉 +V 剩余 )= 取貯泥池尺深 面積 S=hV =，直徑 Dn= ?S4 ，取 Dn=。 每日加藥量的計算，按照污泥量的 %計算，故每日的加藥量為 6744 %=，配制成溶液為 1%的溶液，體積為 247。 聚丙烯酰胺投加濃度為 %，選用 3 套在線稀釋裝備，包括 3 臺水射器和 3 臺流量計量儀，以及配套的調(diào)節(jié)控制閥件。 脫水后泥餅的含水率在 70%左右，則外運(yùn)的泥餅的體積為 排出的上清液 V 上清液 2= 27 410 圖 脫水機(jī)房示意圖 反應(yīng)沉淀池 上清液中的磷通過投加石灰來去除，每日上清液的流量 Q 上清液 =V 上清液 1+V 上清液 2 =+=3/d 反應(yīng)池設(shè)計參數(shù)： 水力停留時間： T=20min 反應(yīng)池體積 V=T Q 上清液 = 取有效水深： he=， 池體表面積為 超高 h′= 內(nèi)設(shè)一攪拌機(jī)， 沉淀池采用斜板式沉淀池 表面負(fù)荷： q=池子表面積， F==，取表面積 F= 沉淀時間 T=qhh 60)( 32 ??= 4 60)86 ( ?? = 泥斗的設(shè)計按照構(gòu)造要求設(shè)計， 泥斗傾角為 60176。綜合樓 內(nèi)以及職工生活用水均可以排放至泵前集水井。 同時設(shè)置相對的條件，例如澡堂以及職工宿舍、食堂等方便員工的日常生活。 廠內(nèi)的道路用于開大卡車的均為 6 米寬，用于走人 路 的為 3 米寬 ，轉(zhuǎn)彎半徑達(dá)到了 。 平面布置參看圖 51 29 圖 51 平面布置圖 高程布置應(yīng)確定控制點(diǎn)的標(biāo)高，在本設(shè)計中，廠區(qū)控制點(diǎn)的標(biāo)高是排放水體的最高洪水位標(biāo)高，只要使得消毒池出水井的高度能夠保證水能自流過去，并且有一定的富裕水頭即可。由此可以算出每一段管路上的損失，并且依次推算前一個構(gòu)筑物的水面標(biāo)高，從而定出每一個構(gòu)筑物相對于地面的位置。尤其是通二期流量時，在擴(kuò)建時應(yīng)該注意這個問題。彎頭，管道長 70m 管道損失 h=2**+37*= 考慮富余水頭 配水井出水處的液面高度為： + 配水井內(nèi)堰上水頭 h=，跌水 配水井內(nèi)液面高度： + 生物池出水至配水井 2 個 DN600 90176。彎頭，管長 60m 管路損失 h=2**+60*= 考慮 的富余水頭，沉砂池后配水井出水的液面高度 + 配水井堰上水 ，跌水 ，總水頭損 失 配水井內(nèi)的液面高度 + 沉砂池至配水井用窗口出流，水頭損失 沉砂池的液面高度 + 過格柵的水頭損失 則柵前水深為 + 廠區(qū)進(jìn)水點(diǎn)的管內(nèi)底標(biāo)高 ，管徑 DN=1000，假設(shè)管道的充滿度為 ,進(jìn)水點(diǎn)的高度 ，過粗格柵的水頭損失為 粗格柵的柵前水面標(biāo)高為 從格柵至污水泵房的水頭損失為 ，則泵的吸水液面高度為 。彎頭 2個， 管長 80m， 水頭損失 h=2**+80*=，考慮富余水頭 配水井出水處液面高度： + 配水井堰上水頭 ，跌水 31 配水井內(nèi)水頭 + 初沉池至配 水井 2 個 DN600的 90176。彎頭的阻力系數(shù)如下： DN600： ξ=； DN800： ξ= 查表標(biāo)準(zhǔn)三通的阻力系數(shù)如下： DN600 同徑三通： ξ= 污水部分： 出水點(diǎn)的標(biāo)高： + 出水管 DN600， 2 個 90176。 經(jīng)行高程計算時考慮管道內(nèi)的經(jīng)濟(jì)流速，選擇合適的管道。其中構(gòu)筑物損失主要是進(jìn)水配水以及出水集水時會帶來水頭損失，管道主要是沿程阻力損失，以及管道彎頭、三通具有阻力。 同時考慮到二期流量，應(yīng)該空出一定的空地以備擴(kuò)建，這部分空地應(yīng)該考慮留置地合理以方便擴(kuò)建時的施工。構(gòu)筑物盡量做到對稱 布置，由于本案的構(gòu)筑物個數(shù)為奇數(shù)，為均勻配水，在曝氣沉砂池、沉淀池、生物池出水處設(shè)置配水井以求均勻配水 ，管道布置合理，能夠在短距離內(nèi)到達(dá)下一個構(gòu)筑物。后門主要是用于方便廠內(nèi)泥餅的外運(yùn)。 28 與高程布置 根據(jù)《城市污水處理工程項目建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)》內(nèi)的規(guī)定，該廠屬于第 Ⅳ 類水廠，污水廠 征地面積為日處理流量的 倍。