【正文】 。 出現(xiàn)縮孔邊緣裂紋的原因是 :焊接電流太大或焊接時間過長 。 ③ 熔合線伸 入 。在繪圖期間，發(fā)現(xiàn)了大量在以前學(xué)習(xí)中沒注重的問題，因此又更深入的學(xué)習(xí)了相關(guān)的專業(yè)知識，對機(jī)械也有了更深的認(rèn)識。 魏 老師以嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的治學(xué)態(tài)度、高度的敬業(yè)精神，兢兢業(yè)業(yè)、孜孜以求的工作作風(fēng)和大膽的創(chuàng)新的進(jìn)取精神對我產(chǎn)生重要的影響。 ④ 表面燒傷。 產(chǎn)生原因是由于焊接電流太小 。同時受焊接區(qū)金屬變形的影響。 3)采用焊點(diǎn)導(dǎo)向塊來保證焊點(diǎn)位置的準(zhǔn)確性，并克服電極與工件不垂直而造成的工件變形。天津陸華 科技公司生產(chǎn)的 HCW 系列高檔阻焊控制器網(wǎng)壓波動十 10%一一20%時，閉環(huán)恒流穩(wěn)定度鎮(zhèn)士 2%。 ,使用簡便、可靠、經(jīng)濟(jì)的質(zhì)檢方法和工具 ,制定合適的質(zhì)檢頻次。 3)盡量采用硬規(guī)范以提高生產(chǎn)節(jié)拍，提高接頭綜合性能。當(dāng)選用的電流適中時 .進(jìn)一步增加通電時間，熔核增長變慢 .漸趨恒定。其次初步選定電極壓力和焊接時間，然后調(diào)節(jié)焊接電流，以不同的電流焊接試樣，經(jīng)檢查熔核直徑符合要求后，再在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)調(diào)節(jié)電極壓力，焊接時間和電流，進(jìn)行試樣的焊接和檢驗(yàn)，直到焊點(diǎn)質(zhì)量完全符合技術(shù)條件所規(guī)定的要求為止。 通常焊點(diǎn)強(qiáng)度用每點(diǎn)切力（ FT ）及正拉力（ Fσ ）評定，正拉力與切力之比（ Fσ/FT）稱塑（延）性比，其值越大表明塑（延）性越好，而且與材質(zhì)關(guān)系密切。 圖 6 不同形式的雙面點(diǎn)焊 a）雙面單點(diǎn)焊 b）雙面雙點(diǎn)焊 c）?。o）壓痕雙面單點(diǎn)焊 d）雙面多點(diǎn)焊 沙洲職業(yè)工 學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 12 圖 7 不同形式的單面點(diǎn)焊 a）單面單點(diǎn)焊 b）無分流單面的雙點(diǎn)焊 c）有分流單面雙點(diǎn)焊 d）單面多點(diǎn)焊 雙面點(diǎn)焊應(yīng)用最廣，尤其圖 6a 是最常用的方式；圖 6c 常用于裝飾性面板點(diǎn)焊，裝飾面因處于大面積的導(dǎo)電板電極一側(cè)，會得到淺壓痕或無壓痕的焊點(diǎn) ；圖 6d 因采用多個變壓器單獨(dú)雙面饋電，僅用于下電極無法抵達(dá)構(gòu)件背面或里面的場合。因 而，焊件的內(nèi)部電阻 2rw(瞬時值 )也具有復(fù)雜的變化規(guī)律，只有在加熱臨近終了時（正常點(diǎn)焊時，減弱或切斷焊接電流的時刻），非線性空間導(dǎo)體的形態(tài)和溫度分布才呈現(xiàn)暫時穩(wěn)定狀態(tài)，即此時焊接電流場和溫度場進(jìn)入準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)， 2rw 趨近于一個穩(wěn)定的數(shù)值 2R′w（金屬材料點(diǎn)焊斷電時刻焊件內(nèi)部電阻的平均值）。焊接電流有效值 I 與其脈沖幅值 IM 之間有如下關(guān)系： 當(dāng)電容式焊機(jī)或工頻交流焊機(jī)并在全相導(dǎo)通下焊接時， 其焊接電流脈沖幅值I2M?I 當(dāng)直流式焊機(jī)焊接時，其焊接電流脈沖幅值為 ? ?? ?taII 1M 231? 式中 a1—指數(shù)值，與電路的時間常數(shù)有關(guān)?？珊喪鰹椋簩⒑讣?3 壓緊在兩電極 2 之間，施加電極壓力后，阻焊變壓器 1 向焊接區(qū)通過強(qiáng)大的焊接電流，在焊件接觸面上形成真實(shí)的物理接觸點(diǎn)，并隨著通電加熱的進(jìn)行而不斷擴(kuò)大。隨著點(diǎn)焊工藝在汽車制造業(yè)中的應(yīng)用，對接頭質(zhì)量不斷提出更高的要求，經(jīng)過多年的生產(chǎn)應(yīng)用證明 :采用自動控制技術(shù)是確保點(diǎn)焊質(zhì)量、提高效率、降低成 本 的十分有效的方法。大焊接面積的導(dǎo)電板做下電極，這樣可以消除或減輕下面工件的壓痕。 (2)信號易于檢測 。它的存在可防止周圍氣體侵入和保證熔核液態(tài)金屬不至于沿板縫向外噴濺。應(yīng)該指出，雖然接觸電阻析熱量占熱源比例不大，并且在焊接開始后很快降低、消失，但這部分熱量對建立焊接初期的溫度場、擴(kuò) 大接觸面積、促進(jìn)電流分布的均勻化是有重要作用的。例如，點(diǎn)焊 2A12T4（ LY12CZ）鋁合金板材，獲得直徑 6mm 熔核時，硬規(guī)范（ t＝ ）時 Q＝ 400J；軟規(guī)范（ t＝ ）時 Q＝ 1200J；而點(diǎn)焊鋼材時，同樣獲得 6mm 熔核，則 Q＝ 1700J； Q1 僅取決于金屬的熱物理性質(zhì)及熔化金屬量，而與熱源種類和焊接參數(shù)特征無關(guān)，點(diǎn)焊時 Q1≈（ 10～ 30）％Q，導(dǎo)熱性好的金屬材料（鋁、銅合金等）取低限； Q2 與電極材料、形狀及冷卻條件有關(guān)，點(diǎn)焊時 Q2≈（ 30～ 50）％ Q，是最 主要的散熱損失； Q3 與板件厚度、材料的熱物理性質(zhì)以及焊接參數(shù)特征等因素有關(guān)， Q3≈20％ Q； Q4≈5％ Q，在利用熱平衡方程式進(jìn)行有關(guān)計算時可忽略不計。接頭可以由兩個或兩個以上等厚度或不等厚度、相同材料或不相同材料的零件組成，焊點(diǎn)數(shù)量可為單點(diǎn)或多點(diǎn)。 表 4 化學(xué)腐蝕用的溶液成分 金屬 腐蝕用溶液 中和用溶液 R 允許值/μΩ 低碳鋼 H2SO4200g、 NaCL10g、緩沖劑六次甲基四胺 1g，溫度 50～60℃ HCL200g、六次甲基四胺10g，溫度 30～ 40℃ 每升水中 NaOH 或KOH50～ 70g，溫度 20～25℃ 600 結(jié)構(gòu)鋼、低合金鋼 H2SO4100g、 NaCL50g、六次甲基四胺 10g，溫度 50～ 60℃ 升水中 H3PO465～ 98g、Na3PO435!50g 乳化劑 OP25g、硫脲每升水中 NaOH 或KOH50～ 70g，溫度 20～25℃ 每升水中 NaNO35g，溫度800 沙洲職業(yè)工 學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 5g 50～ 60℃ 不銹鋼、高溫合金 在 升水中 H2SO4110g、HCL130g、 HNO310g，溫度 50～ 70℃ 質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 10％的蘇打溶液，溫度為 20～ 25℃ 1000 鈦合金 每 水中 HCL16g、 HNO370g、HF50g 1500 銅合金 HNO3280g、 、炭黑 1～ 2g，溫度 15～ 25℃ HNO3100g、 H2SO4180g、HCL1g、溫度 15～ 25℃ 300 鋁合金 每升水中 H3SO4110～ 155g、K2Cr2O7 或 ～ ，溫度 30～ 50℃ 每升水中 HNO315～ 25g，溫度 20～ 25℃ 80～ 120 鎂合金 在 ～ 水中 NaOH300～ 600g、NaNO340～ 70g、 NaNO2150～ 250g、溫度 70～ 100℃ 120～ 180 注：成分中酸的密度。過小的電極壓力將導(dǎo)致電阻增大、析熱 t 過多且散熱較差，引起前期飛濺 。 從以上分析結(jié)果可以看出： (1)點(diǎn)焊強(qiáng)度 (抗剪力 F)與通電電流和時間相關(guān)性最大，且正相關(guān)；而 電極壓力則影響最小，和點(diǎn)焊質(zhì)量呈負(fù)相關(guān)關(guān)系。 以上 R200 型轎車安全帶支架 點(diǎn)焊 參數(shù)調(diào)整過程中，同時注意保證壓坑深度，一般壓坑深度小于板厚的 15%~20%，若壓坑過深，則適當(dāng)減小 氣壓并視情況調(diào)整電流和焊接時間。沙洲職業(yè)工 學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 因此要求錐臺形電極工作面直徑在工作期間每增大 15%左右必須修復(fù)。 3) R200 型轎車安全帶支架 點(diǎn)焊 在編制焊接工藝時，可利用微電腦阻焊控制器的電流階梯遞增功能和定點(diǎn)修磨電極的措施，避免電極端面直徑被轍粗而引起的電流密度降低以及電極端部性能惡化對焊點(diǎn)強(qiáng)度的影響。這種情況一般產(chǎn)生在電流較大、通電時間過長的情況下。 R200 型轎車安全帶支架 點(diǎn)焊時 出現(xiàn)焊核內(nèi)部橫向裂紋的主要原因是 :電極壓力太低 。電極壓力過大 。電極的研磨是保證產(chǎn)品外觀的重要因素，電極不平會導(dǎo)致產(chǎn)品外觀上會有很多的壓印，嚴(yán)重的話會導(dǎo)致導(dǎo)電流，引起焊點(diǎn)到處飛濺。其中也參考了一些資料和同學(xué)的意見。 在 R200 型轎車安全帶支架 點(diǎn)焊焊接過程中，應(yīng)按相關(guān)規(guī)程的要求，盡量避免出現(xiàn)上述的焊接缺陷。 ② 壓痕過深。因此規(guī)定每個焊點(diǎn)僅能存在 1 個縮孔，且孔徑不大于熔核直徑 的 25 % 。按產(chǎn)生的部位可分為內(nèi)噴濺 (兩焊件間， )和外噴濺 (焊件與電極接觸處 )2 種 前期噴濺產(chǎn)生的原因是 :焊件表面清理不佳或接觸面上壓強(qiáng)分布嚴(yán)重不勻，造成局部電流密度過高引起早期熔化，此 時因無塑性環(huán)保護(hù)，發(fā)生噴濺?？筛鶕?jù)電網(wǎng)容量控制同通電的焊機(jī)臺數(shù)，控制電網(wǎng)的三相平衡 。它的主要功能有： (1)向工件傳導(dǎo)電流； (2)向工件傳遞壓力； (3)迅速導(dǎo)散焊接區(qū)的熱量。 2)選定焊鉗型號和電極尺寸，焊鉗的最大電極壓力一般要求達(dá)到 3000N(按管路氣壓為 考慮 )。 通電時間對 R200 型轎車安全帶支架 點(diǎn)焊質(zhì)量的影響 R200 型轎車安全帶支架 點(diǎn)焊時 在電極壓力和通電電流不變的 情況下，電極最大位移和焊接質(zhì)量隨通電時間的增加而增加，焊接質(zhì)量基本上由通電時間來決定。必要時，還需進(jìn)行低倍測量、拉抻試驗(yàn)和 X 光檢沙洲職業(yè)工 學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 21 驗(yàn)，以判定熔透率、抗剪強(qiáng)度和有無縮孔、裂紋等。因此，根據(jù)電極可達(dá)性將點(diǎn)焊結(jié)構(gòu)分為敞開式（上、下均方便可達(dá)）、半敞開式（僅上或下可方便到達(dá)）、封閉式（上、下均受到阻礙），這時需采用特殊電極和專用電極握桿，如圖 10 所示。加入銅芯棒可增強(qiáng)構(gòu)件點(diǎn)焊部位剛度，使點(diǎn)焊能正常進(jìn)行，同時銅芯棒又提供了低電阻通路 ，降低了分流。由于動態(tài)總電阻 r 標(biāo)志著 焊接區(qū)加