【正文】 溫腐蝕均有影響。 這類(lèi)腐蝕溫度較低 ， 故稱(chēng)為低溫腐蝕 。 開(kāi)始凝結(jié)時(shí)產(chǎn)生的硫酸對(duì)受熱面的腐蝕作用很輕微 ， 而當(dāng)濃度為 56%時(shí) ， 腐蝕速度最大 。 當(dāng)燃燒壓力波動(dòng)的頻率與爐墻鋼架或爐膛內(nèi)某區(qū)域的管排的固有頻率相接近時(shí) ， 會(huì)發(fā)出爐鳴或發(fā)生共振 。 五 、 質(zhì)量缺陷 (一 ) 類(lèi)型 1. 焊接缺陷 鍋爐四管爆漏事故中焊接缺陷原因所占比重很大 。 由于運(yùn)行工況不穩(wěn)定或調(diào)節(jié)不當(dāng) ， 鋼材有可能超過(guò)許用溫度產(chǎn)生高溫蠕變而爆管 。 2. 斷口形狀 (1) 一般爆口較小呈喇叭狀或鼓包狀 ， 斷口邊緣是鈍邊 。 2. 斷口形狀 (1) 主要特征 是潰瘍腐蝕 。 (2) 爆口斷面平齊 、 粗鈍 ， 呈掀開(kāi)狀為脆性斷裂特征 。 2. 斷口形狀 (1) 管內(nèi)壁有一層氧化皮 ， 有腐蝕斑點(diǎn) ， 在裂紋處有明顯的凹坑及溝槽 ， 裂紋內(nèi)有灰色腐蝕產(chǎn)物 ， 腐蝕產(chǎn)物中氯含量較高 。 ２ . 斷口形狀 ： (1) 管徑無(wú)明顯脹粗 、 減薄現(xiàn)象 ， 沒(méi)有塑性變形 ， 呈脆性斷裂 。 制造方面 制造方面主要是加強(qiáng)新建鍋爐的檢驗(yàn)，包括制造廠家的質(zhì)量檢驗(yàn)及鍋爐壓力容器檢驗(yàn)中心的制造安裝質(zhì)量監(jiān)檢。頂棚過(guò)熱器應(yīng)重點(diǎn)檢查向煙道內(nèi)側(cè)突出的管子，包覆過(guò)熱器應(yīng)重點(diǎn)檢查其它受熱面與其靠近處，因?yàn)檫@些地方易出現(xiàn)磨損。 （ 3）加強(qiáng)化學(xué)監(jiān)督工作，確保鍋爐給水、鍋水水質(zhì)遵循鍋爐給水、鍋水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)，保證給水、鍋水水質(zhì)合格。 c. 波導(dǎo)管堵灰。汽包水位在允許范圍內(nèi)波動(dòng)，不滿水。為了掌握管內(nèi)結(jié)垢情況，應(yīng)在大修時(shí)割 1~2根省煤器管，檢查管內(nèi)結(jié)垢情況。組織有關(guān)專(zhuān)業(yè)人員赴防爆漏工作較好電廠進(jìn)行參觀學(xué)習(xí)，借鑒他們的防爆漏措施，做好本單位的防爆漏工作。 (3) 向火面管壁超溫 ， 裂紋處珠光體球化程度向火側(cè)比背火面嚴(yán)重 。 金相組織無(wú)明顯變化 ， 斷口處晶粒拉長(zhǎng) ， 為韌性斷裂 。 (2) 爆管位置均處于燃燒器附近 。 2. 磨損表面平滑呈灰色或管面金屬自行脫落形成麻址班點(diǎn) ， 磨出小坑 。 四管爆漏故障診斷識(shí)別 一 、 超溫過(guò)熱 (一 ) 短期超溫 1. 位置 ：一般在過(guò)熱器和再熱器的向火側(cè) 2. 斷口形狀 (1) 一般爆口較大呈喇叭狀 ， 管壁嚴(yán)重減薄邊緣鋒利 。 (7) 焊瘤：焊縫邊緣和母材熔合的堆積金屬 ， 焊瘤通常夾渣和未焊透 。由于過(guò)熱器和水冷壁的介質(zhì)溫度不同，兩者材質(zhì)的膨脹系數(shù)和膨脹量存在差異，使水冷壁和側(cè)包覆過(guò)熱器之間的鰭片產(chǎn)生較大的內(nèi)應(yīng)力，容易在鰭片焊縫處產(chǎn)生拉裂；聯(lián)箱短管角焊縫因受熱面管屏膨脹不暢，且短管與聯(lián)箱的連接形式較薄弱，容易造成角焊縫開(kāi)裂。 (1)管束振動(dòng) 煙氣流過(guò)管束時(shí)，會(huì)形成卡門(mén)渦流，使管束產(chǎn)生振動(dòng)，當(dāng)卡門(mén)渦流的頻率與管束的固有頻率接近，會(huì)出現(xiàn)共振發(fā)出強(qiáng)烈噪音，產(chǎn)生疲勞損傷。 凝結(jié)量越大 ， 腐蝕越嚴(yán)重 。 ? 內(nèi)層致密，呈白亮色，為腐蝕反應(yīng)層。一次風(fēng)射流的初始方向就與主氣流旋轉(zhuǎn)的方向相反，并受到上游高溫氣流的阻礙與擾動(dòng)，其速度衰減很快，一方面使煤粉在高溫?zé)煔庵械耐Ａ魰r(shí)間延長(zhǎng)，有助于其預(yù)熱、著火和穩(wěn)燃；另一方面一次風(fēng)射流相對(duì)于二次風(fēng)氣流偏離水冷壁面較遠(yuǎn)，從而使大量煤粉顆粒集中于爐膛中心附近，防止尚未燃燒或燃盡的可燃物沖刷水冷壁管，減少水冷壁附近的還原性氣體，以減輕和防止高溫腐蝕的發(fā)生。 減輕和防止水冷壁高溫腐蝕的措施 ? 合理配風(fēng)與強(qiáng)化爐內(nèi)的湍流混合 該項(xiàng)措施的目的是避免爐內(nèi)出現(xiàn)局部還原性氣氛，以減少 H2S和硫化物型腐蝕。我國(guó)煤中的硫，約有 60~70%為無(wú)機(jī)硫， 30~40%為有機(jī)硫。 另一種途徑是堿金屬的硫酸鹽腐蝕： 3Na2S2O7 + Fe2O3 → 2Na 3Fe(SO4)3 3K2S2O7 + Fe2O3 → 2K 3Fe(SO4)3 在附著層中存在堿性硫酸鹽時(shí)，由于它的熔點(diǎn)很低，在通常壁溫下即可在附著層中呈熔融狀態(tài)，形成反應(yīng)速度更快的熔鹽型腐蝕。垢下腐蝕介質(zhì)濃度高，又處于停滯狀態(tài)，會(huì)使管內(nèi)壁發(fā)生嚴(yán)重的腐蝕，這種腐蝕與爐水的局部濃縮有關(guān)。 6. 爐膛設(shè)計(jì)高度偏低 ， 導(dǎo)致?tīng)t膛出口處 （ 大屏后 ） 煙氣速度大大增加 ， 而飛灰磨損速率與煙速的 關(guān)系 ， 可見(jiàn)因煙速飛灰磨損將增加數(shù)倍 。 管壁的磨損量可按下式計(jì)算： g/m2 (31) 式中 T—— 管壁表面單位面積造成的磨損量 c—— 飛灰磨損性系數(shù) ?—— 飛灰撞擊管壁的機(jī)率 ?—— 煙氣中的飛灰濃度 g/m2 w—— 飛灰速度 ， 以煙氣流速替代 ?—— 鍋爐的運(yùn)行小時(shí)數(shù) 1. 飛灰速度 （ w） 的影響 管壁的磨損正比于飛灰沖擊管壁時(shí)的動(dòng)能 mw2， m為飛灰質(zhì)量 （ 等于飛灰濃度與體積的乘積 ） 。 7. 設(shè)計(jì)制造方面的原因 ：設(shè)備制造缺陷或材料成份偏析而導(dǎo)致受熱面局部超溫 。 ? 磨損：管內(nèi)工質(zhì)磨損；爐內(nèi)飛灰、吹灰磨損。 從我國(guó)近年來(lái)大型電站機(jī)組設(shè)備事故統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)看，鍋爐設(shè)備事故中“四管”爆漏的事故所占比例較大，在所發(fā)生的非計(jì)劃停運(yùn)事故中，有近一半是鍋爐“四管”爆漏造成的。 （ 3）快速、隨意型爆管：這類(lèi)爆管往往是由于運(yùn)行中的短期異常問(wèn)題引起，比如運(yùn)行中的汽水回路流量中斷、吹灰器異常吹損等。 (二 ) 超溫過(guò)熱的主要原因 1. 熱偏差的影響： 氣粉分配不均勻 、 爐膛火焰中心偏移 ， 造成爐膛出口的煙氣溫度偏差較大；受水冷壁吸熱影響 ， 使?fàn)t膛出口處中間煙氣溫度高于兩側(cè) ， 造成局部受熱面的熱負(fù)荷過(guò)高 。飛灰磨損與爐型結(jié)構(gòu) 、 受熱面布置方式 、 煙氣流速 、 制造安裝質(zhì)量 、 煤灰特性 、 煙氣含塵濃度等多種因素有關(guān) ， 它主要表現(xiàn)在受熱面結(jié)構(gòu)布置或煙氣通道被積灰阻塞造成局部流通阻力小 ， 或管夾燒損 、 變形后出現(xiàn)管排散亂 、 出列 ， 這些均會(huì)形成煙氣走廊造成局部煙速過(guò)大 ， 還有管排錯(cuò)列布置 、 設(shè)計(jì)煙速高或運(yùn)行中采用過(guò)大的過(guò)?？諝饬慷篃熕龠^(guò)高等 。 處于分散狀態(tài)隨同煙氣流動(dòng)的這無(wú)數(shù)個(gè)具有一定硬度的灰粒 ，對(duì)受熱面每一次碰擊都將剝落微量的管壁面金屬 。 管內(nèi)水中的溶解氧和游離 NaOH均對(duì)管內(nèi)壁帶來(lái)腐蝕 。 一旦銅離子進(jìn)入鍋爐而沉積在管壁上 ， 便會(huì)產(chǎn)生電化學(xué)腐蝕而損傷爐管 ， 其化學(xué)反應(yīng)式為 ： 32243 NH4F e ( O H )CuOH2Fe)C u ( N H ??????（ 1）高溫硫腐蝕 鍋爐水冷壁管向火側(cè)的高溫腐蝕，也稱(chēng)為“還原氣氛腐蝕”，是在鍋爐燃用煤種含硫量偏高、爐內(nèi)局部缺氧而存在一氧化碳的還原氣氛、并有未完全燃燒的煤粉沖刷水冷壁表面的條件下形成的。我國(guó)燃煤含 S量高，含 K、 Na很少，故存在于煙氣中的腐蝕性氣體 SO SO3與 H2S含量高，從而致使高溫硫腐蝕產(chǎn)生。部分煤粉在射流下游水冷壁附近缺氧燃燒，形成局部還原性氣氛，從而導(dǎo)致高溫腐蝕。因此，對(duì)于煤粉管道，一方面應(yīng)盡量減少它的彎頭及長(zhǎng)度，另一方面可在管道內(nèi)裝設(shè)十字形的整流裝置來(lái)盡量消除氣流旋轉(zhuǎn)、加裝導(dǎo)流板來(lái)減輕因彎頭而引起的煤粉慣性分離；對(duì)于中儲(chǔ)式系統(tǒng)，應(yīng)保持粉倉(cāng)粉位高于最低粉位，防止出現(xiàn)煤粉流量及爐溫、氧量的大幅波動(dòng)；對(duì)于直吹式系統(tǒng)，應(yīng)注意控制一次風(fēng)壓不可太低；對(duì)于個(gè)別給粉機(jī)，應(yīng)避免周期性地啟停。 ? 噴涂防磨防腐合金 采用電弧噴涂與等離子噴涂工藝，在水冷壁可能發(fā)生腐蝕的區(qū)域噴涂防磨防腐合金，可有效地保護(hù)水冷壁，使其不再發(fā)生高溫腐蝕。 煙氣中 SO3含量與燃料的含硫量 、 燃燒溫度 、 煙氣飛灰濃度及飛灰中的氧化鈣等堿性氧化物含量有關(guān) 。 3. 應(yīng)力腐蝕 碳鋼在氫氧化鈉的水溶液中或受熱面局部區(qū)域出現(xiàn)游離濃堿 ，同時(shí)又受到拉 （ 壓 ） 應(yīng)力的作用就會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕 ， 應(yīng)力腐蝕使金屬產(chǎn)生裂紋 ， 造成脆性斷裂 。 引起熱疲勞的原因有： ? 使用水吹灰時(shí) ， 爐管金屬壁溫急劇下降 ， 這種間斷性的脹縮造成管壁的熱疲勞； ? 基本負(fù)荷機(jī)組參予調(diào)峰運(yùn)行 ， 頻繁啟停和變負(fù)荷運(yùn)行會(huì)產(chǎn)生低周熱疲勞； ? 省煤器支撐板與鰭片管焊在一起 ， 由于膨脹不一致 ， 運(yùn)行中管束受到支撐板的脹縮拉壓作用產(chǎn)生熱疲勞 （ 縱向裂紋 ） 損傷 。 2. 材料缺陷 管材選用等級(jí)偏低或裕度不夠（對(duì)變負(fù)荷、短時(shí)超負(fù)荷狀態(tài)下的材料耐受性考慮不夠）； 對(duì)管材綜合使用性能考慮不周（如注意材料的耐熱性，忽略抗磨損性能；考慮了材料的抗高溫蠕變性能，忽略的抗腐蝕性能）； 管材結(jié)構(gòu)過(guò)于復(fù)雜（為降低成本，將同級(jí)換熱管系設(shè)計(jì)成不同強(qiáng)度和不同壁厚的組合，給實(shí)際運(yùn)行造成復(fù)雜的脹縮或應(yīng)力狀態(tài)）。 另一方面是人為因素造成的 ， 如在設(shè)計(jì)中選材不當(dāng)；在制造 、 安裝和檢修中 ， 檢查不嚴(yán) ，造成錯(cuò)用管材 ， 或材料保管不善 ， 錯(cuò)發(fā)鋼材；代用鋼材不妥 ， 性能偏低 。 有碳化物析出 ， 并聚集長(zhǎng)大 。 (2) 高熱負(fù)荷部位 ， 如燃燒器附近 。 (四 ) 高溫腐蝕 1. 位置 (1) 水冷壁向火側(cè)的管束 (2) 燃燒器位置上下以及周?chē)拿娴乃浔诠? (3) 過(guò)熱器和再熱器及吊掛定位零件的向火側(cè)表面 2. 斷口形狀 (1) 受熱面的沾污積灰前沿是產(chǎn)生腐蝕的初級(jí)階段 ， 腐蝕沿著向火面局部浸入呈坑穴狀 。 (5) 水冷壁管 ， 后水冷壁延伸懸吊光管 。從組織管理著手，建立防爆漏檢查網(wǎng)，明確各有關(guān)專(zhuān)業(yè)的崗位責(zé)任制，建立健全各項(xiàng)獎(jiǎng)懲考核制度，做到層層把關(guān)，使防爆漏工作納入正常的軌道，對(duì)防爆漏起到了積極、有效的作用。檢查時(shí)要力求全面、仔細(xì)，堅(jiān)持：“大修全面查，小修重點(diǎn)查，臨修創(chuàng)造條件查”。 利用各種檢修機(jī)會(huì)對(duì)鍋爐“四管”進(jìn)行外觀檢查和割管檢查（金相分析），及時(shí)消除可能出現(xiàn)的爆漏。隨后，國(guó)內(nèi)產(chǎn)品得以發(fā)展，技術(shù)水平不斷完善，可靠性、穩(wěn)定性不斷提高，但是應(yīng)用數(shù)量相對(duì)較少。這種檢測(cè)系統(tǒng)制造廠家較多，從應(yīng)用情況來(lái)看，存在一些漏報(bào)、誤報(bào)問(wèn)題，這些都涉及到裝置的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題。各種管件管路暢通、管內(nèi)無(wú)積垢、不泄漏；汽水分離器結(jié)構(gòu)完整，垂直擋板嚴(yán)密，百葉窗清潔無(wú)積垢，無(wú)破損；水冷壁管、凝渣管、過(guò)熱器管、對(duì)流管內(nèi)積垢，管外灰渣及時(shí)清除。燃燒器兩側(cè)易被煤粉磨損；水冷壁管與側(cè)包覆交界處、爐膛四角易被拉裂；衛(wèi)燃帶上方易發(fā)生高溫腐蝕；冷灰斗斜坡易被焦塊砸壞；這些地方應(yīng)重點(diǎn)檢查。組織各級(jí)專(zhuān)業(yè)人員對(duì)“四管”爆漏問(wèn)題技術(shù)攻關(guān)、消缺和改進(jìn)，避免類(lèi)似的爆漏發(fā)生。 (2) 管內(nèi) 、 外部環(huán)向裂紋特征一致 ， 內(nèi)外裂紋已貫穿 、 斷口整齊 、 無(wú)明顯伸長(zhǎng)跡象；裂紋斷口呈脆性 ， 可見(jiàn)貝紋線及二次穿晶裂紋為典型的疲勞斷口；疲勞裂紋源起于焊接缺陷處 ， 沿周向擴(kuò)展 。 (3) 腐蝕面表面的覆蓋層較厚 ， 一般為四層 。 2. 斷口形狀 (1) 外觀為典型的鑿槽型金屬耗蝕 （ 也稱(chēng)苛性槽蝕 ） 。 2. 省煤器和低溫再熱器磨損多發(fā)生在并列管組彎頭處和管組彎頭與豎井側(cè)墻之間的煙氣走廊處迎煙氣流側(cè) 。 如水冷壁與低溫再熱器復(fù)式壁的連接定位卡 ， 過(guò)熱器和再熱器蛇形管管排定位卡結(jié)構(gòu) ， 兩種管子高溫下相對(duì)膨脹不暢 ， 管段起拱亂排 、 卡件脫落拽傷管壁 。 (2) 未焊透：焊件間隙或邊緣未被電弧熔化而留下的空隙 ， 同樣會(huì)降低接頭的機(jī)械強(qiáng)度并引起應(yīng)力集中 。 熄火停爐后水冷壁向火側(cè)壁溫低于平均溫度 ， 殘余塑性變形使向火側(cè)產(chǎn)生軸向拉應(yīng)力 ， 可見(jiàn)向火側(cè)管壁存在較大的交變應(yīng)力 ， 在循環(huán)次數(shù)較多時(shí) ， 發(fā)生熱疲勞損傷 。 啟動(dòng)和停爐時(shí)可能有含氯和氧的水團(tuán)進(jìn)入管道 ， 奧氏體鋼在濕空氣中 ， 也有可能產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕斷裂 。 爐內(nèi)飛灰 ， 特別是含有堿性氧化物的飛灰 ， 對(duì)SO3有較強(qiáng)的吸附作用 ， 可使煙氣露點(diǎn)降低 。目前，采用等離子體噴涂水冷壁，有效使用周期可達(dá)五年，能滿足電廠正常檢修的需要。試驗(yàn)表明，當(dāng)煤粉細(xì)度較粗時(shí)，水冷壁管外的高溫腐蝕較嚴(yán)重，尤其是燃燒器供粉不均或供風(fēng)工況受到破壞時(shí)更是如此。 ? 配風(fēng)狀況差 如果在運(yùn)行中操作不當(dāng)，加上風(fēng)、粉配比不合理，則會(huì)導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)配風(fēng)狀況很差，爐