【正文】 M 彎矩設計值 39?；炷吝\輸車 12m179。 （ 2） 設計控制荷載：主要通行 12m179。 （ 4） 棧橋施工方案：棧橋鋼管采用 50T 履帶吊配合液壓振動錘 DZ60 振動入土，履帶吊處于棧橋上，棧橋材料采用陸地組裝，通過棧橋運輸至施工點，采用履帶吊安裝。 計算時考慮側向吊重 15t 達到臨界狀態(tài)時，荷載最不利，最不利側履帶線荷載為：2 5 2 0 + 1 5 0 1 4 2 .9 /4 .6 9q kN m??，取 2m 寬橋面板計算，則橋面板的橫橋向線荷載為：2 2 1 4 2 .9 3 7 6 .1 /0 .7 6q kN m???板。 300yyf f MPa?? ， ? ， 10 橋面板厚 h=20cm， 0 39。混凝土運輸車計算 計算時一跨 內考慮兩輛混凝土運輸車。因此選取 14墩位的鋼管樁進行承載力檢算， 14墩地質資料見下表： 14墩地質資料表 土層 編號 土層名稱 樁側摩阻力 (kPa) 分層厚度 （ m） 1 淤泥 10 2 中砂 60 3 粘土 40 單樁垂直極限承載力計算公式 根據《港口工程樁基規(guī)范》（ JTJ25498）中： 單樁垂直極限承載力計算公式： ? ?d 1= fi i R iRQ U q l q A? ?? 式中： dQ —— 單樁垂直承載力設計值 ()kN ； R? —— 單樁垂直承載力分項系數，考慮鋼管樁內部摩阻力，本處取 ； U —— 樁身截面周長； fiq —— 單樁第 i 層土的極限側摩阻力標準值； il —— 樁身穿過第 i 層土的長度； Riq —— 單樁極限樁端阻力標準值； A —— 樁身截面面積（ 2m ）； 棧橋和平臺采用開口的鋼管樁，偏安全考慮，不考慮樁端阻力和樁端閉塞效應。 據《公路橋涵設計通用規(guī)范（ JTJ D602021）》，風荷載標準值 whdwh AWkF 310 kk? 式中： 0k －設計風速重現期換算系數，取 1k －風載阻力系數，取 3k －地形，地理條件系數，取 dW — 設 計基準風壓，經計算得 dW ＝ ； whA — 橫向迎風面積（實際尺寸）； 橋面系及貝雷梁結構尺寸按 計算，斷面投影面積 ，實際面積。 m）； ??M 全部計算荷載作用下的彎矩，當主力作用時為恒載彎矩與活載彎矩之和（ MNyy ff、 鋼筋抗拉、抗壓強度設計值 39。 179。 《公路橋涵設計通用規(guī)范》 (JTG D602021) 《公路工程技術標準》（ JTG B01－ 2021） 《鋼結構設計規(guī)范》 (GB 500172021) 《路橋施工計算手冊》（周水興等編著） 《建筑結構靜力計算手冊》 2021 版 《港口工程荷載規(guī)范》（ JTJ21598） （ 1） 棧 橋橋面設計標高 +,樁頂標高 +，最高潮位 （實測） ,最低潮位 。計劃從東沖往火車站方向開始施工。 5 鋼棧橋滿鋪厚 20cm 的預制混凝土橋面板，橋面板預埋件與貝雷梁焊接“ U”卡箍固定。 0 .2 0 .0 3 0 .1 7h h a m? ? ? ? ?， 39。一輛混凝土運輸車前輪荷載為： 104kN ，后輪荷載為： 273kN 13 單根貝雷梁承擔的荷載為： 橋面板和貝雷梁自重產生的均布荷載： 6 31 .2 6 kN m? ? 兩輛砼車產生 的集中荷載 P1 為： 2 10 4 34 .76 kN? ?，輪胎著地長 度 ，34 .7 17 kN m? 兩輛砼車產生的集中荷載 P P3為： 2 273 916 kN? ? ，輪胎著地長度 ， 91 kN m? 混凝土運輸車作用下計算模型如下： 圖 1計算模型 圖 1貝雷梁彎矩圖 由彎矩圖可知：最大 ? ?m a x 5 9 4 .4 7 8 8 .2M k N m M k N m? ? ? ? ?，滿足要求。 在 14墩位處，管樁入土深度取 32m（淤泥層 27m、中砂層 2m、粘土 3m） 21 KNkNlqUgQ iifoRd)]3402602710([ 1)a(1???????????? 承載力滿足要求。 樁的嵌固點計算公式： 50mbEIT? （見港口工程樁基規(guī)范 附錄 C） 嵌固點深度： mZT?? （ ? ） 0b ：樁的換算寬度，取 2d； m ：樁側地基土的水 平抗力系數：取 5000KN/m4 名 稱 2()Am 3()Wm 4()Im Zm(m) Φ 529 8管樁 18 漲落潮流速較為平緩，取 ，水流力按下式計算： 22rVR K Ag? 其中： K水流阻力系數，樁為圓形，取 ； r水容量，取 310kNm ； V水流速度； g重力加速度，取 210ms ； A單樁入水部分