【正文】 型為鏈條爐，額定蒸汽量分別為 4 t/h， (2)鍋爐為生產系統(tǒng)提供過熱蒸汽，爐型為拋煤機爐，額定蒸汽量分別為 10t/h； (3)某電廠發(fā)電機組為 12 萬 kw，鍋爐為煤粉爐，小時燃煤量 1 1 20t/h，煙氣溫度423K。 （ 2）確定旋風除塵器的幾何尺寸 0150 0 mVQA ????? 式中 ： 39。 吸收區(qū)高度 : 依據石灰法煙氣脫硫的操作條件參數得，選擇噴淋塔噴氣液反應時間 t=3s,則噴淋塔的吸收區(qū)的高度為： 1 .5 m30 .5t1 ????? VH 除霧區(qū)高度： 除霧器設計成兩段。 表三 鍋爐蒸發(fā)量與煙囪高度關系 鍋爐總額定出力t/h 〈 1 12 26 610 1020 2635 煙囪最低高度 / 20 25 30 35 40 45 由鍋爐污染綜合排放標準上的鍋爐的總的蒸發(fā)量與煙囪高度的數據 ,所以我選定煙囪高度為 H=30m。 C yt —— 風機性能表中給出的試驗用氣體溫度， 250176。 各裝置及管道布置的原則 根據鍋 爐運行情況現場的實際情況確定各裝置的位置。 若氣密性不好，漏入空氣 ，會把已經落入灰斗的粉塵重新帶走，降低了除塵效率。 B燃料耗量、 kg/h； D鍋爐產汽量、 4000kg/h； 爐型 排塵量 lg/t 粒級 μ m 75 7548 4831 3015 15 鏈條爐排 27 質量頻率 % 12. 5 12. 7 拋煤機爐 108 質量頻率 % 煤粉爐 161 質量頻率 % 3 i2過熱蒸汽 、 200℃焓值 i2=； i1給水 20℃焓值 、 i1=； DWyQ 原料煤低位發(fā)熱量、 24346kJ/ kg； η 鍋爐效率 、 η =3040%，取 35%； hkgB /10424346%35 )(4000 ?? ??? 煙氣量、煙塵和二氧化硫濃度的計算 設 1kg 燃煤時 燃料成分名稱 可燃成分含 量（ %） 摩爾數（ mol） 理論需氧量 /mol 廢氣中組分 /mol C 2CO H OH2 O N 0 2N S 2SO A（灰分） W（水分） OH2 合計 空氣中含水量： 1001 3 ?? =(體積分數 ) 0aV 00V =0aV = = m3N /kg（干空氣） 0aV = ? = m3N /kg （濕空氣） 0fgV CO2 : mol/kg SO2 : mol/kg N2 :+ = mol/kg 4 H2 O: ++? = mol/kg 0fgV =1000 ???? ）（= ??1000 m3N /kg fgV fgV = 0fgV + 0aV (α 1)= +（ ） = m3N /kg α空氣過剩系數， ~，取 ； 標準狀態(tài)下每臺鍋爐煙氣流量 V = fgV ? 設計耗煤量 =? 104= m3 /h G及 煙氣含塵濃度 煙塵? hkgCdBA fhshy /%81100 %)1(100G ?? ????? ）（ 煙塵? = Vdfgysh A? = %%20 ? =? 103 mg/m3 G 排塵量 kg/h； B燃料耗量 kg/h； yA 灰分 %； shd 排煙帶塵量，占灰分的 15－ 25%，取 20%； fhC 未燃燒炭 8% 5．標準狀態(tài)下煙氣中二氧化硫濃度2SO? 2SO?= Vsofgm )( 2 = ?? = 103 mg/m3 數質量衡算、處理效率及達標驗算 大氣污染物排放限值 按 《 鍋爐大氣污染物排放標準 》 （ GB132712021）中二類區(qū)標準執(zhí)行： 標準狀態(tài)下煙塵濃度排放標準：≤ 120mg/m3； 標準狀態(tài)下 SO2 排放標準：≤ 900mg/m3； 5 表 1 鍋爐煙塵最高允許排放濃度和煙氣黑度限值 表 2 鍋爐二氧化硫和氮氧化物最高允許排放濃度 計算實現達標排放、污染治理設備及工藝處理效率需達到的理論值 0? 標準狀態(tài)下煙塵 處理效率： 01? = %%100 33 ?????煙塵 排煙塵 ? ?? 標準狀態(tài)下 SO2 處理效率： 02? = %%100 33239。 除塵系統(tǒng)選擇的相關計算 用煤量計算 根據鍋爐燃料耗量計算公式：DWyQiiDB ? )( 21 ?? 計算燃料量 kg/h。 大粒子離心力大，捕集效率高，粒子密度愈小，越難分離 。并計算各管段的管徑、長度、煙囪高度和出口內徑以及系統(tǒng)總阻力。 hmQ y / 3?????? 16 風機風壓的計算 BttShH yypyy )( ?????????? ? 式中 —— 風機備用系數； ??h —— 系統(tǒng)總阻力， Pa； yS —— 煙囪抽力， Pa pt —— 風機前煙