【正文】 9192kg 總變位質(zhì)量 m m=(Qg+2QZ+2PLp+Gj+2Gt)/g+md=6070+2*5000+2**537/+24600+11330/+19192=67276kg 式中 :Gj/g 為提升機(jī)包括減速箱的變位質(zhì)量， Gj/g=24600kg Gt 為天輪的變位質(zhì)量 11330kg 2. 加速度 按減速器最大扭矩計(jì)算 smgGdmPHK Q gDMan /)406**( *1000*30*2)(m a x2 ?? ?????? ???? ?????? ??? 式中 k阻力系數(shù)，取 Mmax減速器許 可的最大扭矩， 按電動(dòng)機(jī)過負(fù)荷能力計(jì)算 a12≤ ( FekQgPH)/m =(***6070**406)/67276=式中 Fe電動(dòng)機(jī)額定力 800*100011000 ?? iVm PeZFe ?=100295N Z電機(jī)臺(tái)數(shù)，取 1 λ 過負(fù)荷系數(shù)，取 K礦井阻力系數(shù)，取 畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》對(duì)立井箕斗提升的加 速度 a1≤ ,取 a1=。 Hz=18m Hx:卸載水平與井口高差（卸載高度）箕斗提升 Hx=18m 因而，經(jīng)濟(jì)提升速度為 Vj= H = 406 =2. 估算經(jīng)濟(jì)提升時(shí)間： Tj= aVj +VjH+u+θ 式中： a:為提升加速度，對(duì)于箕斗， a 取 u:為容器爬行階段附加時(shí)間， u 取 10s θ ： 每次提升終了后的提升時(shí)間， 可暫取 10s 因而： 畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 Tj=aVj+VjH+u+θ = ++10+10=++10+10= 3. 求一次經(jīng)濟(jì)提升量： 一次經(jīng)濟(jì)提升量： Qj= tb TjAnaC f ?? ???3600 式中： An：為礦井年產(chǎn)量， An=60 萬噸 af：提升富裕系數(shù)， af取 C: 提升不均勻系數(shù)， C= t: 日工作小時(shí)數(shù)， t 取 14 小時(shí) b: 年工作日（一般取 300 天） ∴ Qj= 14*300*360 0 *100 00*60** = 噸 4. 確定提升容器： 根據(jù)上面所計(jì)算的一次提升量 ,選擇 JL6型立井單繩箕斗 JL6 的技術(shù)參數(shù)如下： 名義載重量 有效容積 箕斗質(zhì)量 最大提升高度 箕斗高度 箕斗中心距 6t 5000kg 700m 9450m 1870mm 箕斗的實(shí)際裝載量 Q==*= γ:為散煤容重： γ取 則完成任務(wù)所需要的最大提升循環(huán)時(shí)間 T1x T1x≤AnaC btf .3600?.Q= 10 00 0*60** 14*30 0*36 00 *= 從而可以估算出完成生產(chǎn)任務(wù)所需提升速度的最小值 v≥ 2 4)()( 2/2 aHuTauTa XIX ?????? ?? = 2 406**4)()( 22 ?????? =二、 提升鋼絲繩的選擇 鋼絲繩的最大靜載荷： Qmax=(Q+Qz)g+pHc 畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 Q:一次提升量： Q==6070Kg Qz:容器質(zhì)量： Qz=5000Kg Hc:為綱絲繩最大懸垂長度： Hc=Hj+Hs+Hz Hj:為估算井架高度，對(duì)箕斗估取 30m Hs:為礦井深度， Hs=370m Hz:裝載高度， Hz=18m ∴ Hc=30+370+18=418m 立井纏繞式提升機(jī)一般用 6*19 的鋼絲繩，鋼絲繩的抗拉強(qiáng)度 σ B=170000N/m2箕斗的拉煤安全系數(shù) ma=,則每米繩重為： **)55006070(??????ca B HMQ z gQgp ? =因而選直徑 Ф =40mm,6*19 右捻度鍍鋅鋼絲繩，鋼絲繩鋼絲拉斷力之和為Qg=1025000N 單位重力為： ,則實(shí)際安全系數(shù)為： Ma=PHcQzgQg Qq??=418**)50006070( 10 2500 0??= 238681084861025000? = 1323541025000 = ∴ 符合要求 三、 提升機(jī)及提升電動(dòng)機(jī)的選擇 . 1. 提升機(jī)的選擇 . ? 3200m m40*8080dD 3120m *12021200D ??? ??? ?卷筒直徑 δ 為綱絲繩中鋼絲直徑 δ = d為綱絲繩中直徑 對(duì)無尾繩系統(tǒng)最大靜張力 Fj=(Q+Qz)g+PH=(6070+5000)*+*406=131669N 最大靜張力差 Fjc=Q+PH=6070*+*406=82669N 選 單繩纏繞式提升機(jī)，卷筒個(gè)數(shù)為 2，卷筒直徑 D=,卷筒寬度 B=,兩卷筒中心距 1840mm，最大靜張力差 Fjc=. 畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 計(jì)算滾筒上纏繞寬度 B180。 四、 6KV 干線電纜選擇： 由綜采工作面負(fù)荷情況查表得 統(tǒng)計(jì)總負(fù)荷：∑ Pe=1927kw 計(jì)算負(fù)荷： ∑ Pj= 功率因數(shù)： cosф = 按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇電纜截面 I= ∑ Pj / 3 U*cosф =( 3 *6*)=160A A=160/= 預(yù)選 UGSP6KV3*70 mm2 高壓電力電纜 按長時(shí)允許電流校驗(yàn)電纜截面 畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 UGSP6KV3*70mm2 高壓電力電纜長時(shí)允許電流為 210A160A 按電壓損失校驗(yàn) 主電纜允許的電壓損失：Δ Uy=6000 5%=300V 線路實(shí)際電壓損失： Δ U= 3 I *L*cosф /D*S = 3 *160*600*(*50)=55V300V 電纜電壓損失滿足要求。 畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 s2=s1 s3= s4== s5=s4+wk=+wk s6==+ s7=s6+wzh=++wzh s8=s9==++ =+118933 又1180/*455* ) 11()11( sesness ua ??????? 由以上方程組得 s2=s1=37051N s3=38533N s4=40074N s5=25990N s6=27030N s7=156035N s8=s9=162282N 重段最小張力 sminzh=s6=27030N 懸垂度要求的最小張力為 sminzh=5(q+qd) L180。 +(+)*700*176。g/L180。 Φ 108 0176。 彎曲段全長 Lw= maaR **44 22 ???? a機(jī)身推移距離，取 米。 2．順槽轉(zhuǎn)載機(jī)的選型（不計(jì)算） 順槽膠帶機(jī)的選型計(jì)算原始數(shù)據(jù) amax=300mm L 順槽 =1000m β 順槽 =0176。 amax— 搖臂向上擺動(dòng)最大角，取 62176。 1000/max2 mnhV ? ???? 100050452 米／ 分 式中： /maxh — 截齒在齒座上伸出長度的 70%（毫米）國產(chǎn)徑向截齒大約為 44~55 毫米，切向截齒大約為 41~52 毫米，取 45 毫米。其 具體技術(shù)參數(shù)見（表二） 液壓支架特征（表二） 特 征 型 號(hào) 高度 （ m） 寬度 （ m） 適應(yīng) 坡度 初撐力 (KN) 工作阻 力 (KN) 支護(hù)強(qiáng) 度（ MPa） 對(duì)地比 壓 (MPa) 質(zhì)量 (t) 畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 支撐掩護(hù)式 Zz4000/17/35 1． 5 30176。故優(yōu)先選用綜合機(jī)械化采煤生產(chǎn)工藝。 伸縮比： inm a x ??? HHK S 2．寬度和覆蓋率 支撐掩護(hù)式支架包括側(cè)護(hù)板在內(nèi)的頂梁正常寬度為 米。 5．采煤機(jī)截割時(shí)的牽引速度及生產(chǎn)率 1）根據(jù)采煤機(jī)的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率 Qmin 決定牽引速度 V1 畢業(yè)設(shè)計(jì) 4 HBrQV 60min1 ? 625 ?????米／ 分 式中： Qmin— 采煤機(jī)的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率， 625 噸 /小時(shí)。 表三 根據(jù)上表技術(shù)參數(shù)，選擇雞西煤機(jī)廠生產(chǎn)的 MG2 300W型采煤機(jī)， 該采煤機(jī)的主要技術(shù)指標(biāo)見（表四）。 ) ～ 米 708 328～ 500 0～ 45 2 300 0～ 35 畢業(yè)設(shè)計(jì) 7 輸送機(jī)的選型校核見第二章。 彎曲段半徑 R=L/2*sin(a180。L+Sr+SL)/4=(S4+S5+S1+S8)/4=（ 253087+80105+119607） /4=113199N 2）緊鏈力 T=T0+Lq1gw1+EAΔLje/2L=113199+150**+2*2**107**150 =123898 N E刮板鏈的彈性模量，取 2*107N/cm2 A刮板鏈的段面積， cm2 ΔLje多拉伸段的長度，取 ΔLje=*= 雙鏈刮板輸送機(jī)刮板鏈的安全系數(shù)為： 273 08 7* *10*850* 23m a x ?? ssn d ? =〉 sd鏈的破段力，取 850KN。g=22/= kg/m G180。 v帶速，取 畢業(yè)設(shè)計(jì) 14 c傾角系數(shù)，取 1 帶式輸送機(jī)的帶寬應(yīng)根據(jù)物料的最大塊度進(jìn)行核算。 =14084N 式中 q180。 電機(jī)車臺(tái)數(shù)的確定 ⑴一臺(tái)電機(jī)車在一個(gè)班內(nèi)能往返運(yùn)行的次數(shù) Z1 Zb= ??TTb60 = 2026 660?? =≈ 8 次 式中： Tb：每班電機(jī)車工作小時(shí)數(shù) Tb=6 小時(shí) T：機(jī)車往返一次的運(yùn)輸時(shí)間 T=26min ⑵每班需運(yùn)送煤矸的列車數(shù) Zb= nGAbKK 21 K1運(yùn)輸不均勻系數(shù)取 K2：矸石系數(shù) K2=1 N：車組中的礦車數(shù) n=10 Ab：每班運(yùn)煤量 Ab= 33001060 4?? = 噸 Zb= 310 ??? =30 次 ⑶全礦工作的電機(jī)車臺(tái)數(shù) N0= 1ZZb = 830 = 臺(tái) ≈ 4 臺(tái) 備用電機(jī)車臺(tái)數(shù) Nb=N0 25%=4 25%=1 臺(tái) 畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 全礦總電機(jī)車臺(tái)數(shù)： N=N0+Nb=4+1=5 臺(tái) 第三章 供電設(shè)備的選型設(shè)計(jì)計(jì)算 一、綜采工作面負(fù)荷統(tǒng)計(jì) 設(shè)備名稱 功率Pe(kw) Ie/單機(jī) （ A） Kx cosФ tgФ 計(jì)算負(fù)荷 備注 Pj（ KW) Qj(Kvar) Sj(KVA) 第一組 采煤機(jī) 600 217 1140V 乳化泵 125 90 1140V 噴霧泵 90 65 1140V 小計(jì) 815 第二組 工作面刮板機(jī) 400 1140V 轉(zhuǎn)載機(jī) 110 80 1140V 破碎機(jī) 110 80 1140V 通訊照明 4 3 1140V 小計(jì) 624 第三組 運(yùn)順皮帶機(jī) 160 199 1140v 運(yùn)順皮帶機(jī) 320 199 1140v 張緊絞車 8 5 1140v 小計(jì) 488 畢業(yè)設(shè)計(jì) 20 綜放工作面合計(jì) 1927 二、供電線路 電源通過電纜 由運(yùn)煤上山供至工作面，供電方式采用分組供電。 KBZ400 型整空饋電開關(guān)的整定值調(diào)為 350A。 a兩卷筒之間的距離 二層纏繞時(shí)只考慮 а n1030180。4=F42ph4=455732**3== 校核 F180。= η180。 n1正常涌水期水泵臺(tái)數(shù) 2。 一、利用類型特性選擇離心式風(fēng)機(jī) 利用教材 P146 圖 168， G47311 型離心風(fēng)機(jī)的類型特性選擇離心式風(fēng)機(jī)。 Q= 15 =估算空壓機(jī)出口壓力 空壓機(jī)的出口壓力應(yīng)能保證所有風(fēng)動(dòng)機(jī)具的壓力比額定壓力高出一個(gè)大氣壓（ ） P=P 進(jìn) +λ L+ 式中： Pe：為風(fēng)動(dòng)機(jī)具的額定壓力 Pe= λ：為每 Km輸氣管阻力損失λ = Mpa/Km L: 至最遠(yuǎn)處的輸氣距離： L= 所以 P=+ += 選空壓機(jī)型號(hào)及臺(tái)數(shù) 依據(jù) Q 和 P 的估算值，選擇 L860/8 型空壓機(jī)兩臺(tái)， 一臺(tái)工作，一臺(tái)備用，額定排氣壓力為 ，排氣量 60m3/min。 η″ 最大涌水期水泵效率 。 計(jì)算管內(nèi)徑 已知在正常涌水期有 n1=2 臺(tái)泵工作，選泵工作管路條數(shù)為