【正文】 ℃ 80?at ℃ 設 7952?t ℃ ， 3403?t ℃， 924?t ℃， 2131 tt ???? ?? =+ 103（ 940+795） /2= W/m℃ 1? = 2? =+ 103? 221 tt? = W/m圓弧轉彎：ζ =； 分管進入總管：ζ =； 并 90176?！? 1? = 2? ＝ W∕ (m?℃ ) 2? = ２９ 熱流密度：1 40290122111????????attq a????=167（ W/㎡） 校核 2t 、 3t ??????? qtt ?? ℃ %%100175 175180 ????? 5% 允許 221113 ???????? ???????????? ??? qtt ???? ℃ %%10054 5455 ????? 5% 允許 窯頂散熱面積 : ?????頂 m2 則 Q頂 ＝ qA頂 ＝ 167 ＝ 45766(kJ/h) m. 窯墻 窯 墻 耐火層 1600℃ + 103t 230 隔熱層 硅酸鋁纖維毯 1350 ～ 190 2901?t ℃ 40?at ℃ 設 1902?t ℃ ， 523?t ℃ ， 2131 tt ???? ?? =+ 103（ 290+190） /2= W/m℃ 1? = 3232 tt ???? ?? =+ 103（ 890+380） /2= W/m ℃) 設發(fā)生爐煤氣消耗量為 hxm/3 ? xxtcQxQ ffn e tf )()( ?????? (KJ/h) 助燃空氣帶入顯熱 1aQ (KJ/h) 助燃空氣溫度 at ＝ 20℃, 20℃時空氣比熱容 ac ＝ kJ/（ 3m ?℃） ,則燃料燃燒所需助燃空氣總量為： １３ xxVV aa , ???總 hm/3 ? （ KJ/h） 預熱帶漏入空氣帶入顯熱 2aQ (KJ/h ) 取預熱帶前段空氣過剩系數 ?g? ,漏入空氣溫度 at ＝ 20℃, ac ＝ kJ/（ 3m?℃） .則漏入空氣總量為： )/()()( 30 hmxxVxV aga ??????? ?? ? xxtcVQ aaaa ????? (KJ/h ) 熱支出項目 產品帶出顯熱 2Q (KJ/h) 燒成產品質量 （ Kg/h） 制品出燒成帶（第 18節(jié)）產品溫度 2t ＝ 1180℃. 查表可知 :產品平均比熱為 : kJ/(kg? ℃ ) 煙氣帶走顯熱 gQ (KJ/h) 每小時離窯煙氣總量為： xVVV aggg ????? ])([ 00 ?? = x???? ])([ = )/( 3 hmx 煙氣離窯溫度一般 gt ＝ 200℃ , 200℃時煙氣比熱容 gc ＝ (m3 下橫梁每節(jié) 共 3根，焊在底側梁上，下橫梁上焊有 50 50mm的等邊角鋼作底架，以便在其上擱置底板。 壓力制度中零壓面的位置控制特別重要，一般控制在預熱帶和燒成帶交接面附近。本設計在選用如下： 表 5－ 1：輥子的選材 低溫段（ 250～ 20） 無縫鋼管輥棒 中溫段（ 200～ 500℃和 500℃～ 80℃） 瓷棒 高溫段（ 500～ 1180℃和 1180～ 500℃） 碳化硅輥棒 輥子直徑與長度的確定 輥子的直徑大，則強度大；但直徑過大，會影響窯內輻射換熱和對流換熱。輥上或輥下每 4個燃燒系統(tǒng)組成一個控制單元。 = 節(jié)，取整為 44 節(jié)。窯爐總長 米，內寬 米，燒成溫度是 1180攝氏度。景德鎮(zhèn)陶瓷學院 《窯爐課程設計》說明書 題目： 170 萬平米?；u發(fā)生煤氣輥道窯設計 １ 目錄 1 前言 2 設計任務書 3 窯體主要尺寸的確定 窯內寬的確定 窯體長度的確定 3 窯內高的確定 4 燒成制度的確定 5 工作系統(tǒng)的確定 排煙系統(tǒng) 燃燒系統(tǒng) 冷卻系統(tǒng) 傳動系統(tǒng) 窯體附屬結構 事故處理孔 測溫測壓孔及觀察孔 膨脹縫 擋墻 窯體加固鋼架結構形式 6 燃料燃燒計算 空氣量 煙氣量 燃燒溫度 7 窯體材料及厚度的確定 8 熱平衡計算 預熱帶及燒成帶熱平衡計算 熱平衡計算基準及范圍 熱平衡框圖 熱收入項目 熱支出項目 列出熱平衡方程式 列出 預熱帶燒成帶熱平衡表 冷卻帶熱平衡：同上 9 燒嘴的選用 ２ 每個燒嘴所需的燃燒能力 每個燒嘴所需的油（氣）壓 燒嘴的選用 10 參考文獻 1 前言 隨著經濟不斷發(fā)展，人民生活水平的不斷提高，陶瓷工業(yè)在人民生產、生活中都占有重要地位。燃料采用發(fā)生爐煤氣。 所以算出窯長為 L=44 22088=75072mm= 預熱帶占全窯總長的 %，取 14節(jié)，長度＝ 14 2208＝ 48576mm； 燒成帶占全窯總長的 %， 取 12節(jié)，長度＝ 12 2208＝ 46368mm； 冷卻帶占全窯總長的 %， 取 18節(jié)，長度＝ 18 2208＝ 66240mm。 冷卻系統(tǒng) 制品在冷卻帶有晶體成長，轉化的過程，并且 冷卻出窯是整個燒成過程最后的一個環(huán)節(jié)。因中試窯比較短，輻射換熱和對流換熱空間有限，本設計輥子的直徑要小些，故選用直徑為 30mm的輥棒，而長度則取 2250mm。若零壓過多移向預熱帶，則燒成帶正壓過大，有大量熱氣體逸出窯外，不但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過多移向燒成帶，則預熱帶負壓大，易漏入大量冷風，造成氣體分層，上下溫差過大，延長了燒成周期，消耗了燃料。上下側板可用 2～ 3mm 鋼板沖壓制成，吊頂梁采用 50 50 5mm的等邊角鋼。 ℃) ? xxtcVQ gggg 0 2 02 0 ????? (KJ/h ) 窯體散熱損失 3Q 將計算分為 2 部分 ,即第 6～ 15 節(jié) : 500950℃ ,取平均值 725℃；第 15～ 20 節(jié)：9501180℃ 取平均值為 1065℃ ?！? 2? = 3? ＝ W∕ (m?℃ ) 3? = 熱流密度：1 801 0 6 513322111??????????attq a??????=594（ W/㎡） 校核 2t 、 3t 、 4t ??????? qtt ?? ℃ %%100890 890902 ????? 5% 允許 65221113 ???????? ???????????? ??? qtt ???? ℃ %%100380 380394 ????? 5% 允許 33221114 ???????? ????????????? ???? qtt ?????? ℃ ２０ %%10095 9597 ????? 5% 允許 窯底散熱面積 :A底 ＝ m2 則 Q底 ＝ qA底 ＝ 894＝ 203766 (kJ/h) ? 窯體總散熱量為 : 3Q =197744+115806+180244+258383+235156+203766 =1007709(kJ/h) 物化反應耗熱 4Q (kJ/h) ⅰ 自由水蒸發(fā)吸熱 wQ 自由水質量 煙氣離窯溫度 gt ＝ 500℃ ? ) 4 9 0( gww tGQ ?? =（ 2490+500） =（ kJ/h) ⅱ 其余物化反應耗熱 rQ 用 32OAl 反應熱近似代替物化反應熱 入窯干制品質量 1G =(kg/h）， 32 OAl 含量 =20% %OAl2 1 0 0G 321 ???rQ = 2100 20%=(kJ/h) 總的物化反應耗熱 : rw Q ??4 ＝ +＝ 4914488 (kJ/h) 其它熱損失 5Q (kJ/h) 根據經驗占熱收入的 5% 5Q =( 211 aaf ??? ) =（ +++） =+ 列出熱平衡方程式 由熱收入 =熱支出得 : gaaf Q ???????? 5432211 +++=+1007709+4914488+++1 計算得出 x= /h 即每小時需發(fā)生爐煤氣 ,每小時燒成產品質量 （ Kg/h） ,所以 ,單位質量得產品熱耗為 : (kJ/kg) ２１ 10Q 9Q 8Q 7Q 2Q 6Q 預熱帶與燒成帶的熱平衡表 表 8－ 1：預熱帶與燒成帶熱平衡表 熱收入 熱支出 項目 KJ/h % 項目 KJ/h % 坯體帶入顯熱 產品帶走顯熱 燃料化學顯熱 窯體散熱 1007709 助燃空氣顯熱 物化反應耗熱 4914488 漏入空氣顯熱 其它熱損失 9223365 煙氣帶走顯熱 1076944 總熱量 100 總散熱 100 冷卻帶 熱平衡 熱平衡計算基準及范圍 時間基準： 1h； 溫度基準： 0℃ 熱平衡框圖 圖 8－ 1： 冷卻帶熱平衡示意圖 2Q —— 產品帶入顯熱 6Q —— 冷卻風帶入顯熱 7Q —— 產品帶出顯熱 8Q —— 熱風抽出帶走顯熱 9Q —— 窯體散熱 10Q —— 其它熱損失 熱收入項目 產品帶入顯熱 2Q 制品帶入顯熱在上面已經算出： 2Q = KJ/h 冷風帶入顯熱 6Q 鼓入冷風為自然風 ,at =20℃ ,查表知此時冷風的比熱為 : ２２ ac =(m3 ?℃ ) 設鼓入風量為 xV m3 /h，則 : aaa tcVQ ?6 =26xV 熱支出項目 制品帶走顯熱 7Q 出窯時產品的質量 （ Kg/h） ,出窯口溫度 7t =80℃ ,查表知此時溫度下制品的平均比熱為： 7c ＝ +26 105? 7t ＝ +26 105? 80＝ kJ/(kg?℃ ) 則 : 7Q = 773 ctG