【正文】 w)/(tmtw) =1+()/() = (5)循環(huán)空氣量的計(jì)算 qm,da=Q0/(h1h2)= 3600/(5440)=720kg/h 進(jìn)口狀態(tài)下干空氣的比體積可由下式確定 V1=RaT1(1+)/pb = (273+27)(1+ )/101110 =故循環(huán)空氣的體積流量為 qv,a=qm,daV1=720 =624 m3/h (6)空氣側(cè)當(dāng)量表面?zhèn)?熱系數(shù)的計(jì)算 對于開縫翅片的當(dāng)量表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)， 而沖縫翅片比平直套片的熱交換率強(qiáng) 倍 需要修正，公式為 α j=ξα 0〔 (η faf+ab)/(af+ab)〕 對于正三角形叉排排列的平直套片管束，翅片效率η f公式，叉排時(shí)翅片可視為六角形，且此時(shí)翅片的長對邊距離和短對邊距離之比 A/B=2/31/2=，且ρ m=S1/db=,故 ρ ,= m(A/)1/2 = ()/()1/2 = 肋片折合高度為 h,=db(ρ ,1)(1+ ,)/2 = ()(1+)/2 = m=(2α 0ξ /λ fδ f)1/2 =(2 103)1/2 =取鋁片熱導(dǎo)率λ =237w/(m 管束排列方式及尺寸d0=7S 2 =1 4S1=21 bd ＝ 0d +2 f? ＝ 7+2 ＝ 套片管單位管長的翅片側(cè)面面積： fbf SdSSf )4(2221???? =2/m 單位管長翅片間管子外表面積： )1(ffbb Sdf ?? ?? ) ( ???? ? mm / 2? 翅化面積： 0f ＝ mmff bf /3 4 5 2 1 2 4 2???? 翅化系數(shù)：ibf f ffB ?? ??? =17 3. 計(jì)算空氣側(cè)換熱系數(shù) 0a 及表面效率 按選定的翅片參數(shù)fffbf SSSdSAA11m in ))(( ???? ))(( ? ??? = 選定迎風(fēng)面風(fēng)速 Wf=，故最窄截面風(fēng)速： ff WAAW minmax ? ?sm/? 微元最窄截面的 當(dāng)量直徑 : )()( ))((2 1 1 ffb ffbeq SdS SdSd ????? ??? ???? ? 進(jìn)出口空氣的平均溫度： ?amt 392 42352 0 ???? aai tt ℃ 查空氣的熱物性表，得 smv f / 26??? ； )/(0 2 6 4 kmWa ??? ； 3/ mkgf ?? 故 3m a x ?????feqef v dWR b/de=對于平套片 翅片順排管簇空氣側(cè)換熱系數(shù)可按下式計(jì)算： α of =cψ meqnfea dbd )/(Re? 而整張波紋翅片叉排管簇空氣側(cè)傳熱系數(shù)應(yīng)是上式 ，查《小型制冷裝置設(shè)計(jì)指導(dǎo)》表 318 和 319，用插入法求得：ψ=,n=,c=,m=。所以在選擇壓縮機(jī)時(shí)，要求壓縮機(jī)單體能力與整機(jī)能力比會(huì)比一般高能效壓縮機(jī)高。但畢竟對環(huán)境還有一定的影響，因此會(huì)逐步禁用。 據(jù)統(tǒng)計(jì)，目前中國家用空調(diào)的年耗電量為 400 億千瓦時(shí)以上，約占中國每年全國電力消耗的 15%左右，而其年增長率卻和全國實(shí)際GDP 增長率相近，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高出我國每年新增電力的增長量。 綜合地考慮，較為優(yōu)越的制冷劑有 R2 R407C、 R410A。 由于它們的制冷量和額定壓縮機(jī)能效比相近，具有很好的可比性。 k） 取空氣側(cè)塵埃垢層熱阻 r0= m2K) 飽和蒸氣比定壓熱容 Cpg=(kg上面的計(jì)算沒有考慮制冷劑蒸氣出口過熱度 的影響，當(dāng)蒸氣在管內(nèi)被過熱時(shí)，過熱段的局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)很低，即使過熱溫度不高，如 35℃，過熱所需增加的換熱面積仍可高達(dá)1020%。為減少冷量損失，用毛細(xì)管阻尼膠包住，可認(rèn)為工質(zhì)在管內(nèi)絕熱膨脹過程。由此可知，在一定工況下，系統(tǒng)內(nèi)存在一個(gè)最佳充注量的問題。 要有專門的回油設(shè)施：為了保證順利回油，采用“上進(jìn)下出”的方式；管內(nèi)制冷劑要有足夠的流速；特別是上升回氣立管，在管徑設(shè)計(jì)時(shí)，必須考慮滿足最小帶油速度。采用一個(gè)三路分流分配器，每條通道有相同的流動(dòng)阻力，制冷劑經(jīng)分配器進(jìn)入各條管路中。在 降低輸入功率的途徑方面主要有 :①降低壓縮機(jī)的啟動(dòng)電容②降低風(fēng)機(jī)電機(jī)的啟動(dòng)電容③取消中隔板，既可節(jié)約成本，又能降低功率 10w。它是國標(biāo)中規(guī)定的常用測試方法之一。 K） （ kj/kgγγ (22) 式中： w濕球水分蒸發(fā)量 kg γ 水的汽化潛熱 kj/kg 空氣與濕球上的水之間存在著質(zhì)交換，其傳質(zhì)量可根據(jù)傳質(zhì)學(xué)規(guī)律 菲克定律來求得： w= B BFPP qws 0)( ??? (kg/s) (23) 式中： β 傳質(zhì)系數(shù) kg/(m2 、出空調(diào)器空氣的焓差△ h 的計(jì)算： 焓是代表能量的狀態(tài)參數(shù)，它只與空氣所處的狀態(tài)有關(guān)。從制冷系統(tǒng)的角度來說，未能達(dá)到最佳狀態(tài)，但另一方面回氣低可冷卻壓縮機(jī)減少輸入功率。它給系統(tǒng)帶來的好處 :蒸發(fā)溫度上升，冷凝溫度下降，導(dǎo)致壓力比也下降，那么壓縮機(jī)啟動(dòng)電容要克服的啟動(dòng)力矩也會(huì)減小。 對于單冷機(jī)，蒸發(fā)器設(shè)計(jì)與上相同，冷凝器采用上進(jìn)下出回路，盡量有匯總管，以保證過冷度，減少冷媒充注量。 ⑶ 升吸氣立管中的氟利昂氣體必須具有一定的流速，才能把潤滑油帶回壓縮機(jī)。所以最終確定制冷毛細(xì)管為 :φ 3mm 450mm 繞徑為Φ 60,過小的彎曲半徑易造成彎制后的毛細(xì)管流量與直管狀態(tài)下的流量變化較大，進(jìn)而造成整機(jī)性能與樣機(jī)差別大。（多節(jié)葉輪，電機(jī)，蝸殼）氣流沿著與轉(zhuǎn)子軸線垂直方向，以轉(zhuǎn)子一側(cè)的葉柵進(jìn)入葉輪，穿過葉輪內(nèi)部，再次通過葉輪另一側(cè)的葉 柵將氣體壓出。K) ，故 Ko’ =1/[ a0f/(α i ai)+ rw+rs+ (at /am)rt+1/α j] =1/[( )+ +1/] = W/(m2k) Prf= Vf=10 6m/s (2)最窄截面處空氣流速 Wmax=WfS fS 1/(S1db)(Sf－δ t) =3 ()/() =(3)干表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 四排管時(shí)的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) ： α 4=+ (Wmaxd0/vf)(a0f/ab0) =+( 72/10 6) ( ) = N 排管的平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和四排管的平均表面?zhèn)鳠嵯抵g的關(guān)系式是： )4(4 ])4([???? Ndn Naa 因此 α 2= 4[( Wmax db/ Vf) (2/4) ] (24) = 923[( 72/) ( 2/4) ] (24) = α 0 =α 2ρ fω maxcpf/(prf)(2/3) = 1005/()2/3 =() (4)確定在蒸發(fā)器內(nèi)的狀態(tài)變化過程 根據(jù)給定的空氣進(jìn)出口溫度可得 h1=54kJ/kg h2=40kJ/kg d1=連接空氣的進(jìn)出口狀 態(tài)點(diǎn) 1 和點(diǎn) 2，并延長與飽和空氣 線 （ φ = ） 相 交 于 ω 點(diǎn) ， 該 點(diǎn) 的 參 數(shù) 為 hw=℃ dw=在 蒸發(fā)器中空氣的平均比焓 hm=hw+(h1+h2)/ln〔 (h1hw)/(h2hw)〕 =+(5440)/ln〔 ()/()〕 =與 hm=。 2. 冷凝器結(jié)構(gòu)的初步規(guī)劃及有關(guān)參數(shù) 管排方式 采用 非正三角形叉排排列 (經(jīng)過長期測試，非正三角形比正三角形的換熱有所提高，并說明原因 )， 沿氣流方向排數(shù)2?LN 排，冷凝管用 ?? 的紫銅管（薄壁高齒內(nèi)螺紋）， 橫向管中心距 mmS 211 ? ,縱 S2 mm14? ， 外套 f? ＝ 厚的鋁片；翅片間距 mmSf ? ,翅片寬度 b=2 S2=2 14=28mm，翅片為親水膜波紋管百葉窗片。此次開發(fā)的指導(dǎo)思想是把能效比盡量做到最高（初定 以上）。制冷能力雖比 R12 要小，但仍較好。隨著空調(diào)的進(jìn)一步普及，這個(gè)數(shù)字還將進(jìn)一步提高 ， 我國目前正在制定家用空調(diào)的能效標(biāo)準(zhǔn)，以解決空調(diào)用戶日益增多所帶來的電力供應(yīng)壓力 。進(jìn)一步進(jìn)行比較 :在冷凝溫度 45℃，蒸發(fā)溫度 ℃，過熱度 10℃，過冷度 5℃的情況下 冷凝壓力 蒸發(fā)壓力 吸收熱量 吸入狀態(tài)密度 制冷能力 MPa MPa KJ/Kg Kg/m3 無壓力損失 R22 R407C R410A 35 壓力損失相同 R22 R407C R410A 高壓制冷劑壓力損失小 R22 R407C R410A （廣州松下萬寶壓縮機(jī)公司提供的三種壓力損失條件下的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)） 由上面實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)我們可以得出以下結(jié)論 :在無壓力損失和壓力損失相同的情況下， R22 的制冷能力均是最好的 。簡要規(guī)格書對比如下 : 額定參數(shù) 2P14S225ANE（簡稱 2P14） 2P15S225ANE（簡稱 2P15） 額定制冷量 (w) 2220 2425 額定輸入功率 (w) 705 785 單冷充注量 (g)max 800 800 電容 (μ F) 30 30 說明：壓縮機(jī)的額定冷媒充注量并不代表就是它的極限充注能力。 k/w，污垢熱阻 ri=0, 則 K0 = 00001)1(1arffffrsbtiii ???? ???? = 8 1 10 0 0 0 2 1 9 33 4 5 0