【正文】 0 1 . 0 6 0IW y ????下 假設(shè) ? ?a 4 . 5 , 4 2 . 5 1 . 1 0 4 4 . 5 3 6 . 8 9 6 3 6 8 . 9 6p p pc m e y a c m c m m m? ? ? ? ? ? ? ? 把數(shù)據(jù)代入上式得 68289 1 8 .4 9 1 0 0 .7 2 .6 51 .1 4 5 1 0 N = 1 2 4 1 7 8 4 N1 3 6 8 .9 65 7 3 5 1 0 1 .1 4 5 1 0peN? ??????? 所需預(yù)應(yīng)力鋼束截面面積按下式計(jì)算 p pecon lNA ??? ?? 本設(shè)計(jì)采用高強(qiáng)度低松弛 7 絲捻制的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，公稱直徑為 石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(jì) 17 普通鋼筋 A公稱面積 140 2mm 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為 1 8 6 0 M P a 1 2 6 0p k p df f M P a??， 設(shè) 計(jì) 強(qiáng) 度 為 彈性模量 10pE MPa?? 。 1220tb mm? 的矩形截面來(lái)計(jì)算其正截面抗彎承載力。 式中 st? — — 在作用短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的法向拉應(yīng)力，689 3 6 . 9 7 1 0 7 . 7 31 . 2 1 2 1 0sds t a ao lxM M P M PW? ?? ? ??； pc? —— 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的喻佳麗在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，計(jì)算求得 04 ( 1 2 0 9 1 8 7 . 1 4 4 8 . 8 7 ) 1 0 7 0 . 7 3p c o n l l M p a M p a? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?0 0 6 ( 1 0 7 0 . 7 3 1 6 8 0 6 6 . 3 1 1 1 3 1 ) 1 7 2 3 8 2 9 . 8p p p l sN A A N N??? ? ? ? ? ? ? 6 1 0 7 0 . 7 3 1 6 8 0 3 6 0 . 6 3 6 6 . 3 1 1 1 3 1 3 6 0 . 6 3 3 6 0 . 6 31723829. 8p o p p l s spopoA e A ee m m m mN?? ? ? ? ? ? ?? ? ?則空心板截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力 pc? 為 0 100 1723829. 8 1723829. 8 360. 63( 4 0 5 . 6 3 ) 8 . 0 6 65 8 6 7 . 4 1 4 . 9 1 7 1 0p o p o p op c a aoN N e y M P M PAI? ?? ? ? ? ? ?? lt? —— 在荷載的長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力， 688 3 6 . 9 4 1 0 6 . 9 0 51 . 2 1 2 1 0ldlt a ao lxM M P M PW? ?? ? ?? 由此得( 7 . 7 3 8 . 0 6 6 ) 0 . 3 3 6 0 . 7 0 . 7 2 . 6 5 1 . 8 5 5p c a a tk a aM P M P f M P M P?? ? ? ? ? ? ? ? ?st( 6 . 9 0 5 8 . 0 6 6 ) 1 . 1 6 1 0lt p c a aM P M P??? ? ? ? ? ? 在作用短期效應(yīng)組合和長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，跨中截面混凝土拉應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件的要求。 根據(jù)上面的檢算可知，本本算例空心板斜截面抗裂滿足要求。239。 2 39。 斜截面主應(yīng)力計(jì)算選擇支點(diǎn)截面的 11 纖維處（空洞頂面）， 22 纖維處（空心板換算截面中心軸處）， 33 纖維處（空洞底面處）在作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力 cpσ 和主拉應(yīng)力 tpσ 進(jìn)行計(jì)算，并滿足式（ 689）的要求，即 M p afckcp ???σ 。 跨中預(yù)拱度 mmff pQl ?????? ，支點(diǎn)預(yù)拱度 0?? ，預(yù)拱度值沿順橋方向做成平順的曲線。 01 ( 4 0 5 . 3 4 4 5 ) 3 6 0 . 3 4pe m m m m? ? ? 39。0A 的計(jì)算 39。現(xiàn)在 11 纖維處，0 . 5 2 8 1 . 8 5 5tp M P a M P a? ??（計(jì)入正溫差效應(yīng)）， 0 .3 7 4 1 .8 5 5tp M P a M P a? ??（計(jì)入反溫差效應(yīng)），符合斜截面抗裂性要求。 b — 斜截面受壓端正截面處，工字型截面腹板寬度，此處為470b mm? ； 0h — 斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，上面已求得 0 805h mm? ； P — 斜截面 內(nèi)縱向受 拉鋼筋 的配筋 百分率 ， 100P ?? ，而石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 0( ) /( )p pbA A bh? ?? ，當(dāng) ? 時(shí)，取 ? ； sv? — 斜截面內(nèi)箍筋配筋率； svf — 箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； svA — 斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積（ 2mm ）； vS — 斜截面內(nèi)箍筋間距； pbV — 與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力（ KN ），按下式計(jì)算 m i n1 5 7 . 0 8 1 0 0 % 0 . 3 3 4 % 0 . 1 2 %4 7 0 1 0 0svs v s vvAbS???? ? ? ? ?? 則 31 2 3 0 ,0. 45 10 ( 2 0. 6 )c s c u k sv svV bh P f f? ? ? ??? ? ? 31 1 . 2 5 1 . 1 0 . 4 5 1 0 4 7 0 8 0 5 ( 2 0 . 6 0 . 7 6 3 4 ) 5 0 0 . 0 0 1 8 6 2 8 0 kN?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 094 7. 13 1. 0 44 1. 78dk N V K N?? ? ? ? 該處截面抗剪承載力滿足要求。39。 表 26 可變作用效應(yīng)匯總表 彎矩 )./( mKNM 剪力 KNV/ 跨中 l/4 跨中 l/4 支點(diǎn) 車 道 荷 載 兩車道 不計(jì)沖擊 計(jì)沖擊 四車道 不計(jì)沖擊 計(jì)沖擊 主梁作用效應(yīng)的組合 根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)組合選擇四種最不利效應(yīng)組合，短期效應(yīng)組合、長(zhǎng)期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)組合基本組合見表 27。 （ 4）瀝青混凝土重度按 23KN/m3 計(jì)，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)重度按 26KN/m3計(jì)，混凝土重度按 25KN/ m3計(jì) 石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 空心板截面幾何特性計(jì)算 小毛截面 （ 1）截面面積 空心板截面面積為： 2( 3 7 ) 1 5 1{ 1 2 2 8 5 7 6 6 1 4 0 . 5 1 0 1 0 2 [ 7 7 ] }22A c m??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 25735cm? （ 2）截面重心位置 全截面對(duì) 1/2 板高處的靜矩為： 31222 [ 0 . 5 7 7 ( 4 2 . 5 1 5 7 / 3 ) 1 5 3 ( 4 2 . 5 1 5 / 2 ) 0 . 5 4 1 5 ( 4 2 . 5 1 5 ) ]3hS c m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 鉸縫的面積為： 222 ( 0 . 5 7 7 1 5 3 0 . 5 4 1 5 ) 1 9 9A c m c m? ? ? ? ? ? ? ? ? ?鉸 則毛截面重心離 1/2 板高的距離為： 12 63 33 .1 67 1. 10 45735hSd c m c mA? ? ?（即毛截面重心離板上緣距離為 ） 鉸縫重心與 1/2 板高處的距離為： 12 6 3 3 3 . 1 6 7 3 1 . 8 2 5199hSd c m c mA? ? ?鉸 鉸 （ 3）空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣性矩計(jì)算 邊長(zhǎng)為 10cm 的等腰直角三角形對(duì)自身重心 軸的慣性矩為： 41 cm? 。 （ 2）計(jì)算跨徑： 。 （ 6）橋梁橫斷面與構(gòu)造及空心板截面尺寸如圖 21，圖 22 所示。 表 25 空心板的荷載橫向分布系數(shù) 作用位置 跨中至 l/4 處 支點(diǎn) 支點(diǎn)至 l/4 處 三車道汽車荷載 直線內(nèi)插 兩車道汽車荷載 人群荷載 (3)荷載效應(yīng)計(jì)算：計(jì)算荷載引起的空心板跨中及 /4l 處截面的效應(yīng)是，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kq 或 rp 應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響在線，集中荷石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 載標(biāo)準(zhǔn)值 kP 只作用于影響線中一個(gè)最大影響線峰值處，如圖 2圖 26 所示。 采用等效工字形截面計(jì)算，見圖 29. 上翼緣有效高度為 39。 33201 . 2 5 0 . 5 1 0 1 . 2 5 0 . 5 1 0 1 . 2 5 1 . 8 3 4 7 0 8 0 5tdf b h k N???? ? ? ? ? ? ? ? ? 054 0. 2 44 1. 78dk N V k N?? ? ? 30 2 01 .2 5 0 .5 1 0d tdV f b h???? ? ?,因此，不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，梁體可按構(gòu)造要求配置箍筋即可?，F(xiàn)在 11 纖維處，1 . 7 6 1 1 . 8 5 5tp M P a M P a? ??（計(jì)入正溫差效應(yīng)）， 1 .7 6 1 1 .8 5 5tp M P a M P a? ??（計(jì)石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 入反溫差效應(yīng)），符合斜截面抗裂性要求。放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到 C45，此時(shí) 39。0 5061640. 48 8 . 6 2 ( )5 8 7 2 . 1 9Sd m m m mA? ? ? 向 下 移 換算截面重心至空心板截面下緣和上緣的距離分別為 39。060010 70 .7 3 16 80 36 0. 34 66 .3 1 11 31 36 0. 3436 0. 34p p p l s sppA e A eeNmmmm?? ??? ? ? ? ??? 則由預(yù)加力產(chǎn)生的彎矩為 80 0 0 1723829. 8 360. 34 6. 21 10p p pM N e K N m K N m? ? ? ? ? 由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱 度乘以反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù) ?? =，得 2 82039。 （ 1） 11 纖維處：由前述計(jì)算，得 kV =, mmmmb 4 6 022 3 0 ??? ，計(jì)算主拉應(yīng)力截面抗彎慣性矩 ,101 8 6 4100 mmI ?? 空心板 11 纖維以上截面對(duì)換算截面重心軸靜矩 3 6 3011 1 2 2 0 1 2 0 ( 4 4 4 . 3 7 1 2 0 / 2 ) 5 6 . 2 7 1 0S m m m m? ? ? ? ? ?。 1039。 2 20 5 7 3 5 ( 5 . 8 2 1 ) 1 6 . 8 ( 5 . 9 7 1 ) 1 1 . 3 1 5 8 7 2 . 1 9A c m c m? ? ? ? ? ? ? ? 2）換算截面重心位置：預(yù)應(yīng)力和普通鋼筋換算截面對(duì)空心板毛截面重心軸的靜矩為 39。 受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的撓度值，乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù) ?? ，對(duì) C50 混凝土，內(nèi)插可得到?? =，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長(zhǎng)期撓度值為 1 . 4 2 5 1 . 4 2 5 1 4 . 6 6 2 0 . 8 9Q l Qf f m m m m? ? ? ? 恒載引起的長(zhǎng)期撓度值為 1 . 4 2 5 1 . 4 2 5 1 1 . 0 1 5 . 6 7 5G l Gf f m m m m? ? ? ? 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值后梁的最大撓度不應(yīng)該超過(guò)計(jì)算跨度的 1/600，即： 5 . 2 1 5 1 5 5 6 0 / 6 0 0 2 5 . 9l Q l G lf f f m m m m m m? ? ? ? ? 石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 撓度值滿足規(guī)范要求。對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A 類構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，預(yù)制空心板應(yīng)該滿足： tkf? ? 式中 tp? —— 由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力： 2201000()22()V=c x c xtpsc x pc tsMyISbI????? ? ????? ? ? ? 計(jì) 入 溫 差 效 應(yīng) cx? —— 在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩sM 產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力： ?—— 在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力 sV 產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力： sM —— 計(jì)算主拉應(yīng)力處按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩： sV—— 計(jì)算截面按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力設(shè)