【正文】 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 圖 13 液壓盤式剎車系統(tǒng)的制動執(zhí)行機構(gòu) 1一滾筒； 2一剎車盤； 3一工作鉗； 4一鉗架； 5一安全鉗； 6一過渡板 本次制動系統(tǒng)設(shè)計應(yīng)達到的目標 對抽油機剎車制動系統(tǒng)的設(shè)計，以改善和提高剎車工作制動的安全性、可靠性、牢固性和可操作性。因此制動過程受力情況分析是抽油機試驗和設(shè)計的基礎(chǔ)，由于這一過程較為復(fù)雜，因此一般在實際中只能建立簡化 模型分析，通常人們從三個方面來對制動系統(tǒng)進行分析和評價： 1）制動效能：即制動減速度； 2）制動效能的恒定性：即熱衰退性； 3）制動時抽油機的穩(wěn)定性； 正是基于剎車系統(tǒng)對于抽油機的重要性，在國內(nèi)外出現(xiàn)了不同類型的剎車系統(tǒng)。 braking disc。最后對制動性能進行了詳細分析。因此，應(yīng)經(jīng)常檢查和調(diào)整抽油機剎片，保證其靈活好用。 氣控剎車裝置由司鉆控制房、剎車裝置、監(jiān)視通訊系統(tǒng)、模擬高度指示儀 4部分組成，在不改變原絞車結(jié)構(gòu)的情況下，取掉原來的大剎把，在裝剎把的位置裝一聯(lián)軸器與氣控剎車裝置連接就可。 （ 2）支架部分：中央軸承座，工作梯，護欄，機架，支架。此時，可轉(zhuǎn)動鎖緊螺母 5，使其沿調(diào)節(jié)拉桿 1 移至 U 型擋板 4中離剎車箍7 較近的一側(cè)，并靠 U 型擋板 4的阻擋作用將剎車箍 7 鎖緊在剎車狀態(tài)?？刹捎枚嘟M布置，又可控制液壓，使制動轉(zhuǎn)矩可調(diào)性好。 帶式制動器按帶型可分為 : （ 1）簡單帶式 （ 2）差動帶式 （ 3）綜合帶式 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 共 33 頁 第 9 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 結(jié)論 綜合以上制動器，考慮到抽油機工作的性質(zhì)和條件，制動器合理的制動轉(zhuǎn)矩及其重要性不僅關(guān)系到油田的正常能否順利生產(chǎn)，而且還涉及到操作人員的人身安全問題，決定在生產(chǎn)中選用內(nèi)脹式制動器剎車結(jié) 構(gòu)，正是考慮到其特有的自剎車作用，能夠保證抽油機安全生產(chǎn)和操作人員的人身安全問題。 則可按電動機軸至工作機運動傳遞路線推算，得到個軸的運動和動力參數(shù)： 各軸轉(zhuǎn)速 1） 0n 電動機同步轉(zhuǎn)速 0i 電動機至工作軸的傳動比 0n =1000 r／ min 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 共 33 頁 第 13 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ I軸： 01 0 1000 3 3 3 .3 3 m i n3nnri? ? ? Ⅱ軸：23 3 3 . 3 3 7 3 . 2 5 9 m i n4 . 5 5ni? ? ?ⅠⅡ Ⅲ軸：27 3 . 2 5 9 2 3 . 1 8 3 / m i n3 . 1 6nnri? ? ?ⅡⅢ IV軸 : 23 .1 83 / m inn n r??IV Ⅲ ② 各軸輸入功率： kw? Ⅰ軸 : 01 3 9 . 9 7 4 0 . 9 5 3 7 . 9 7 5dP P k w?? ? ? ? ? ? Ⅱ軸： 212 37 .9 75 0. 98 36 .4 7P P k w?? ? ? ? ?Ⅱ Ⅰ Ⅲ軸： 223 3 6 . 4 7 0 . 9 8 3 5 . 0 3P P k w?? ? ? ? ?Ⅲ Ⅱ IV軸 : 34 P k w?? ? ? ? ?Ⅳ Ⅲ ③ 各軸輸入轉(zhuǎn)矩： 09 5 5 0 9 5 5 0 3 9 . 9 7 41000dPn ? ?dT = = = 3 8 1 . 7 5 N m （ 36） Ⅰ軸 9 5 5 0 9 5 5 0 3 7 . 9 7 53 3 3 . 3 3Pn ? ?Ⅰd Ⅰ ⅠT = = = 1 0 8 7 . 9 9 N m Ⅱ軸 9 5 5 0 9 5 5 0 3 6 . 4 77 3 . 5 2 9Pn ? ?Ⅱd Ⅱ ⅡT = = = 4 7 3 6 . 7 5 N m Ⅲ軸 9 5 5 0 9 5 5 0 3 5 . 0 32 3 . 1 8 3Pn ? ?Ⅲd Ⅲ ⅢT = = = 1 4 4 3 0 . 2 5 N m IV軸 9 5 5 0 9 5 5 0 3 4 . 3 2 62 3 . 1 8 3Pn ? ?Ⅳd Ⅳ ⅣT = = = 1 4 1 4 0 . 2 5 N m 數(shù)據(jù)歸納為下表 32： 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 共 33 頁 第 14 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 表 32 傳動裝置各軸運動參數(shù) 名稱 輸入功率 P(KW) 輸入轉(zhuǎn)矩 T(Nm) 轉(zhuǎn)速N(r/min) 傳動比 i 效率 ? 電動機 1000 Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 1 IV軸 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 共 33 頁 第 15 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 剎車制動系統(tǒng)的設(shè)計 目前油田上在用的抽油機大都經(jīng)過了十幾年的運轉(zhuǎn)，且長期處在露天環(huán)境中工作， 存在著許多使用和設(shè)計上的安全隱患。 2） .根據(jù)表 165（普通圓柱螺旋彈簧尺寸系列）選擇彈簧中徑為 70D mm? ,取彈簧絲直徑為 6d mm? ,由表 163暫選 1500B MPa? ? , 則根據(jù)表 162可知， [ ] 0 .8 0 .5 6 0 0B M P a??? ? ? ? 3） .由表 162取 82020G MPa? , 現(xiàn)選取旋繞比 C=6，則根據(jù)式 169計算彈簧剛度為 43/ 8 8 5 . 0 2 /FK G D n N m md?? （ 310） 安裝長度 1 0 e FL L F / K?? (311) 這里， L0表示彈簧的自由長度，取 L0=240mm 則 3 0 e FL L F / K 2 4 0 1 0 1 . 2 1 1 3 5 . 7 9 m m? ? ? ? ? 彈簧安裝力 1 F N?? 則彈簧的最大工作力 m a x 1 8 6 0 4 .8 1eeF F F N? ? ? 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 共 33 頁 第 17 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 制動塊摩擦面的壓強 1 1 23 212F L Lp DB L? ?? (312) 這里， B2=60mm, B2為制動瓦寬度，β為制動塊包角， rad一般取β =70186。 則由公式 1 cos1 5F xLx FexC? ，這里， C取 45mm, 故1 cos15eF xCF Lx? = (317) 此處的 F1 為最小下拉力，實際作用在拉桿凸輪上的下拉力應(yīng)大于 F1，即最小應(yīng)不小于. 在拉桿凸輪與傳動桿之間選用銷軸連接，根據(jù)表 578 螺紋圓柱銷，選用 M12 的螺紋圓柱銷連接長度 L=30mm, 則根據(jù)公式 422txFxd? ?? = 4 7 9 6 .4 4 3 .5 32 1 2 1 2x M Pax x x? ? (318) 銷的材料選用 35或 45鋼，查表 62知 [τ ]=80MPa,故由τ [τ ]知滿足條件。在臥式萬能銑床上用分度頭加工 60176。在抽油機設(shè)計過程中，規(guī)定了在前 2/ 3 的角度行程中就能可靠地剎車，因而實際操作中手柄要求只有 35176。好的解決辦法是利用曲軸半徑 R 在水平方向的 投影 K 可隨轉(zhuǎn)角變化的特點。而傳力方式有機械式和液壓式兩種。在此，最根本的是增大了曲軸半徑 R ，調(diào)整了曲軸 的角度 ，使得 在不改 變剎車 操作力 大小的 情況下 實現(xiàn)對 剎車行 程的增 大。第 2種辦法采用改變結(jié)構(gòu)來增 加δ S 的大小，從剎車操縱力的計算中可以看到，距最大許用操作力 150 N有 15 N 力的寬裕，增大操作力來增大操縱行程空間不大，而且不好把握。） 圖 37 位移量δ S隨拉桿凸輪轉(zhuǎn)角а的變化曲線 從圖 37 中可以看出，在 0~ 30 區(qū)間內(nèi)，曲線的斜率最大，也就是說，位移量增速δ s 越快。 (1)在立式銑床加工 R100弧面時，裝卡不方便并且對刀具 磨損較大，消耗高。 ： 剎車系統(tǒng)在調(diào)整剎車行程時主要是靠調(diào)節(jié) 剎車連桿的長度來實現(xiàn)的，剎車連桿的連接是由螺紋連接。 m. 制動瓦額定正壓力 n z 1 b 1F T ( L ) / ( D L )??? ? ? ? ? (37) 這里， L1 表示制動瓦的上半部分距離，根據(jù)剎車輪的半徑，這里取 L1=200mm, μ表示摩擦副間的摩擦系數(shù)，取μ =， b=+,B取為 60mm,則計算得 b=230mm n z 1 b 1F T ( L ) / ( D L ) 1 6 3 4 9 . 1 4 N??? ? ? ? ? ? 彈簧到剎車瓦的杠桿比 122 1LLi L?? (38) 這里，取 1 2 L=L=100mm .則 2 2i? 剎車瓦額定工作力2 39。ai ?? 故電動機轉(zhuǎn)速的可選范圍為： 39。包角大，制動轉(zhuǎn)矩大。構(gòu)造緊湊。其中，調(diào)節(jié)拉桿 1與抽油機剎車機構(gòu)中的剎車箍 7連接，復(fù)位彈簧 2和固定支座 3穿裝在調(diào)節(jié)拉 桿 1上，固定支座 3固定連接在抽油機減速箱上，用于固定調(diào)節(jié)拉桿 1及剎車箍 7與剎車輪之間的相對位置。 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 共 33 頁 第 5 頁 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 第 2 章 剎車系統(tǒng)方案論證分析與選擇 LZCB 型鏈條抽油機的工作原理 電動機通 過窄 V帶將其高速旋轉(zhuǎn)的運動傳遞給減速器的輸入軸，經(jīng)中間軸后帶動輸出軸，輸出軸驅(qū)動主動鏈輪