【正文】 ～ 2 道掃地桿，以確保腳手架底部的穩(wěn)定。 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1= 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2= 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q= 靜荷載的計(jì)算值 q1= + = 活荷載的計(jì)算值 q2= = 大橫桿計(jì)算荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 大橫桿計(jì)算荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 36 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計(jì)算公式如下 : 跨中最大彎矩為 M1=( + ) = 支座最大彎矩計(jì)算公式如下 : 支座最大彎矩為 M2=( + ) = 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算： = 106/= 大橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計(jì)算公式如下 : 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 37 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1=+= 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=( + ) (100 105)= 大橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 二、小橫桿的計(jì)算 小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。 受腳手架集中荷載 P= 水平鋼梁自重荷載 q= 10= 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 48 1 懸挑腳手架示意圖 1 0 0 1 3 0 0 2 0 0 0 9 . 9 4 k N 9 . 9 4 k N 0 . 2 5 k N / mA B 懸挑腳手架計(jì)算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 0 . 0 00 . 0 21 . 7 7 1 . 5 28 . 4 2 8 . 4 90 . 6 9 0 . 2 0 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 1 . 6 4 30 . 8 9 4 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 49 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 () 0 . 0 9 00 . 0 7 8 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=,R2=,R3= 最大彎矩 Mmax= 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=M/+N/A= 106/()+ 1000/= 水平支撐梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算 水平鋼梁采用 16號(hào)工字鋼 ,計(jì)算公式如下 其中 b —— 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系 數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 50 設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB500172020)附錄 B得到： b= 由于 b大于 ，按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB500172020)附錄 B其值 b39。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點(diǎn)距離建筑物。 ○ 2 結(jié)構(gòu)條件：挑梁必須裝設(shè)在可以 承受其荷載作用的結(jié)構(gòu)部位，當(dāng)根據(jù)施工需要只能設(shè)置在結(jié)構(gòu)的薄弱位置時(shí)，必須對結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固；或設(shè)拉桿或壓桿，將荷載傳給結(jié)構(gòu)的堅(jiān)強(qiáng)部位。當(dāng)條件限制達(dá)不到下表規(guī)定的最小距離時(shí)，必須采取防護(hù)措施，增設(shè)屏障、防護(hù)架并懸掛醒目的警告標(biāo)志牌，如果上述防護(hù)措施也無法實(shí) 現(xiàn)，則必須與有關(guān)部門協(xié)商遷移外電線路，甚至改變工程位置。 B 兩端均應(yīng)設(shè)置橫向斜撐。之間。 ○ 3 縱向水平桿應(yīng)采用直角扣件固定在橫向水平桿上，應(yīng)等間距設(shè)置，間距不應(yīng)大于 400mm。 3）腳手架中的受彎構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求驗(yàn)算變形。 ○ 6 開始泵送混凝土?xí)r，混凝土輸送泵管口正對工人 ,致使吹落。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 187。經(jīng)計(jì)算得到，腳手架搭設(shè)高度限值 [H] = m。 一、參數(shù)信息 : 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 9 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為 ，立 桿的橫距為 ，立桿的步距為 米； 計(jì)算的腳手架為雙排腳手架搭設(shè)高度為 米，立桿采用單立管； 內(nèi)排架距離墻長度為 ； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)為 ； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 米，水平間距 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件。 腳手架使用荷載是否超過設(shè)計(jì)值。 腳手架的檢查和驗(yàn)收 腳手架的檢查：腳手架的檢查包括對使用材料的檢查及搭設(shè)過程的檢查。m 之間。（嚴(yán)禁φ48 與 φ 51 鋼管混用） 該工程雙排外架按如下構(gòu)造搭設(shè) ： 架管立桿縱向間距 ，內(nèi)外立桿橫向距離 ，內(nèi)立桿距外墻面距離 300mm。～ 60176。 應(yīng)根據(jù)檢查結(jié)果補(bǔ)充完善施工組織設(shè)計(jì)中的拆除順序及措施，經(jīng)主管部門批準(zhǔn)后方可實(shí)施。 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 7 作業(yè)層上施加荷載前。 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 8 腳手架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)時(shí)，必須經(jīng)由現(xiàn)場管理人員同意并采取可靠防火措施后，由專人看守實(shí)施。 用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。 (JGJ 1302020) (2) 171。 ○ 2 架體上物體堆放不牢或意外碰落，砸傷工人或路過行人。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 187。剪刀撐要求滿設(shè)，并沿高連續(xù)布置，斜桿與立桿接觸部位用旋轉(zhuǎn)扣件扣緊，與水平桿的 夾角為 45176。對接應(yīng)符合下列規(guī)定： A 立桿的對接扣件交錯(cuò)布置，兩根相鄰立桿的接頭不設(shè)置在同步內(nèi)，各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不大于步距的 1/3。 剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù) 剪刀撐斜桿與水平桿的傾角阿 a 45176。 11）欄桿、擋腳板設(shè)置要求 ○ 1 欄桿和擋腳板 均應(yīng)設(shè)在外立桿的內(nèi)側(cè)。 懸挑梁間距一般不得大于 1500mm，外架懸挑梁避開柱。 采用的鋼管類型為 48 ， 連墻件采用 2步 3跨，豎向間距 ，水平間距 。 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 2 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計(jì)算 其中 W0 —— 基本風(fēng)壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092020)附錄表 ： W0 = Uz —— 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu) 荷載規(guī)范》(GB500092020)附錄表 ： Uz = Us —— 風(fēng)荷載體型系數(shù)： Us = 經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk = = 。 經(jīng)過計(jì)算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw= 五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 44 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值， N=； i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； k —— 計(jì)算長度附加系數(shù)，取 ； u —— 計(jì)算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計(jì)算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0= =； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細(xì)比，為 3118/16=197； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到 ； —— 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到 =9940/( 489)=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， [f]=； 不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值， N=； i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程 腳手架施工方案 45 k —— 計(jì)算長度附加系數(shù)，取 ； u —— 計(jì)算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計(jì)算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0= =； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細(xì)比，為 3118/16=197； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到 ； MW —— 計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩，MW=； —— 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到 =8995/( 489)+66000/5080=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， [f]=； 考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 六、連墻件的計(jì)算 連墻件的軸向力計(jì)算值應(yīng)按照下式計(jì)算： Nl = Nlw + No 成都建筑工程集團(tuán)總公司 民航局第二研究所科研生產(chǎn)大樓災(zāi)后重建工程