【正文】 f)= 0時運(yùn)動停止 ,τ f 運(yùn)動的總時間。 （ a） RP模型 （ b） ANSYS AUTODYN 模擬 10 (a)沿弱軸偏轉(zhuǎn) (b)沿長軸偏轉(zhuǎn) 最大變形量的預(yù)測分析和有限元數(shù)值模擬。 9 (a)三角脈沖 (b)直角脈沖 (a)三角脈沖 (b)直角脈沖 方案二的中央塑性區(qū)進(jìn)一步顯示在 圖 4的矩形脈沖通過比較收益模式 RP模型與損傷分布板底部的加載仿真結(jié)果。 中等負(fù)載 ,χ o≤χ cr 當(dāng)初始 /峰值壓力強(qiáng)度小于產(chǎn)量的關(guān)鍵一個模式轉(zhuǎn)換 ,方案我描述的反應(yīng)是完全由方程(5)描述 (5 e)。中央塑性區(qū) ,τ是一個無量綱時間 ,ξ 1 +ξ 2≤ 1和η 1 +η 2≤ 1。兩個方案的速度場或失敗的模型 ,論述了修改過后的動態(tài)剛塑性反應(yīng)金屬板 (考克斯和 Morland 1959。正交各向異性鋼筋和非對稱支撐的彎曲限制作用共同影響了結(jié)構(gòu)配置和細(xì)部結(jié)構(gòu)。沒有提供給板橫向邊界限制 ,因此不產(chǎn)生影響。壓力負(fù)荷 ,問(τ ),正常如 （ 3） 如圖 1 所示 (b),方案二的特征 ,是一個中央塑料佐薇 ne 周圍四個剛性板零件旋轉(zhuǎn)對其邊界邊 ,然后將控制方程Λ≡κ ρκ mλ。 高負(fù)載 ,χ o χ cr 響應(yīng)包含一個第一階段所描述的方案二 ,下 列方程 (4)(4 f),指示的形成中央塑性區(qū)。相比在圖 6 中 ,當(dāng)板進(jìn)行一系列的三角形脈沖荷載強(qiáng)度 ,代表典型的爆炸加載在實際設(shè) 計。 RP 模型演示的響應(yīng)階段 ,產(chǎn)量變化模式參數(shù)和旋轉(zhuǎn)板部分繪制在圖 2 和圖 3分別獲得了 一個三角形的脈沖和一個矩形脈沖 ,χ o = 4 的一個初始強(qiáng)度和持續(xù)時間 T = 10 女士的依賴產(chǎn)生模式演化對加載函數(shù)從圖 3可以看到 ,一個矩形脈沖產(chǎn)生的模式仍然是靜止的直到加載結(jié)束 ,而對于一個衰退的脈沖產(chǎn)生的模式發(fā)展自初始加載。單調(diào)降低強(qiáng)度 ,隨著爆炸荷載通常被認(rèn)為是 ,兩種可能的