外文翻譯--爆炸荷載作用下鋼筋混凝土板的失效分析（中文）(文件)
【正文】 b)直角脈沖 方案二的中央塑性區(qū)進(jìn)一步顯示在 圖 4的矩形脈沖通過比較收益模式 RP模型與損傷分布板底部的加載仿真結(jié)果。目前的模型預(yù)測(cè)的變形量與有限元分析的結(jié)果較成功。目前的模型可以作為一種有效且功能強(qiáng)大的分析工具來分析動(dòng)態(tài)板的特性 ,特別適用于在爆炸加載作用下的初步評(píng)估和在實(shí)踐中鋼筋混凝土板的設(shè)計(jì)。由一般結(jié)果產(chǎn)生的失效機(jī)理和動(dòng)態(tài)模式能夠得到塑膠板的響應(yīng)特性。 （ a） RP模型 （ b） ANSYS AUTODYN 模擬 10 (a)沿弱軸偏轉(zhuǎn) (b)沿長(zhǎng)軸偏轉(zhuǎn) 最大變形量的預(yù)測(cè)分析和有限元數(shù)值模擬。在 RP 模型中 ,相應(yīng)的板給出的參數(shù)計(jì)算和λ = 7/5,κ m = ,κρ = 1,κα =κβ =√ 2。顯式非線性有限元模擬也進(jìn)行了比較 ,使用 ANSYS AUTODYN 的 RHT模型用于普通混凝土和雙線性硬化塑性模型 用于鋼筋。然后從方案二收益模式的轉(zhuǎn)換方案時(shí)發(fā)生η 1(τ 1)+η 2(τ 1)= 1 或相當(dāng)于η 1(τ 1)=η 1cr,根據(jù)脈沖形式 ,之前或之后加載的結(jié)束。動(dòng)態(tài)塑性變形與ξ 1 仍在穩(wěn)定階段 (τ )=ξ 1(τ 1)和ξ 2(τ )=ξ 2(τ 1),直到ψ” (τ f)= 0時(shí)運(yùn)動(dòng)停止 ,τ f 運(yùn)動(dòng)的總時(shí)間。 7 加載函數(shù)與無因次時(shí)間 ,然后寫τ = t / t （ 13） 響應(yīng)特性 板的結(jié)構(gòu)響應(yīng)的動(dòng)態(tài)壓力脈沖超過靜態(tài)極限載荷可以分為多個(gè)階段根據(jù)壓力強(qiáng)度。這種轉(zhuǎn)變的臨界負(fù)載機(jī)制的崩潰 （ 8） 6 與相應(yīng)的增長(zhǎng)模式參數(shù) （ 9） 一個(gè)重載參數(shù)可以引入多個(gè)的極限載荷 （ 10） 然后關(guān)鍵重載由下列組成 （ 11） 爆炸載荷表示 爆炸加載脈沖 ,在結(jié)構(gòu)分析的前提下 ,通常被認(rèn)為是零上升時(shí)間和一個(gè)單調(diào)衰減時(shí)間歷史 ,從線性到指數(shù)脈沖形狀。如圖 1 所示 (一個(gè) ),方案二
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