【正文】 12 圖 12 計(jì)算的 (a)切向速度 (b)靜態(tài)壓力和 (c)總壓力系數(shù)分布在無(wú)葉擴(kuò)壓器的分布； ?? 4 總結(jié) 離心式泵葉輪的出口處測(cè)得的瞬時(shí)速度表明位置和區(qū)域的改變受流速的影響。本測(cè)試葉輪的特定速 是低于 Noorbakhsh(1973)，即出口寬度的半徑 (b2/r2 )比葉輪小三倍。可以清楚地觀察到徑向變化的節(jié)距方向的非均勻性。由于在低流率的絕對(duì)流動(dòng)角是從切線方向約 5 度， 度的角度偏移，可以使集成的流量差 10％。速度測(cè)量在 8 點(diǎn)從集線器到護(hù)罩 (z = 1， 2， 4， 6， 8， 10，12， 和 14 毫米 )。 大多數(shù)泵的工程是從非軸對(duì)稱的蝸殼得到的，所以排出流可能不是均勻的沿渦卷圓周。節(jié)距方向的非均勻性流動(dòng)沿著下游迅速的降低，在半徑比為 ，介質(zhì)流率的非均勻性幾乎消失。排放流的穩(wěn)定性和三維高度取決于組件之間的交互。葉輪在一個(gè)封閉的環(huán)境中被一個(gè)變速馬達(dá)所驅(qū)動(dòng)。一個(gè)壓力傳感器 (Kulite XTM190)安裝于護(hù)罩側(cè)擴(kuò)散壁上，用于測(cè)量壁面靜壓。 6 圖 5 平均流速的變化 0 6 ,??? ?rrbz 尾流的范圍和位置受流量和葉輪的幾何形狀的影響。護(hù)罩側(cè)上的 9 徑向流速的變化比輪轂側(cè)上的大。絕對(duì)流量角度保持幾乎恒定在約 度，但一般中期通路壁和側(cè)壁之間的角度差隨半徑的增加而增加?；葡禂?shù)示出測(cè)量流率 為恒定值，隨著測(cè)量半徑的增加，徑向和切向速度下降，絕對(duì)流動(dòng)角恒定在 。流葉輪出口急劇變化密切，這似乎是為什么預(yù)測(cè)與顯示稍有不同的原因，在 ?rr 時(shí)。兩者的相關(guān)性功 10 能與葉片數(shù)和出口 的葉片角度有關(guān)，而與具體的速度無(wú)關(guān)。徑向空間速度的中期寬度 ( z / b2=) 在圖 8 中顯示。 然而，在低流量條件下的集成的流量比流量計(jì)讀數(shù)高 15％。速度和壓力的量在葉輪的三個(gè)徑向位置 (r/ r2= ， ， )的下游。 Asakura 等人 (1999)測(cè)量了放電流在空氣條件下，當(dāng)發(fā)生汽蝕時(shí)，流滑和水力損失增加。在吸入輪轂的高流量側(cè)，輪轂與護(hù)罩的間距會(huì)隨著流量的減少而有明顯的放大。即使沒(méi)有相互作用，仍然需要調(diào)查葉輪的排出流，測(cè)量的數(shù)據(jù)將被用于驗(yàn)證各種 CFD代碼和流程建模。它的流速是通過(guò)節(jié)流閥和流速噴嘴控制的?？倝毫κ怯伸o態(tài)壓力和速度計(jì)算的。為了觀察公約輪廓徑向速度在三個(gè)流速射流尾流圖案，如圖中 6示出。隨著流量的減少，切向速度在整體上會(huì)呈現(xiàn)增加的趨勢(shì)。這歸因于一個(gè)事實(shí)，即靠近墻壁的流動(dòng)角半徑減小是由于壁皮膚摩擦。 致謝 這項(xiàng)研究得到了韓 國(guó)首爾國(guó)立大學(xué)機(jī)械和航空航天工程 BK21計(jì)劃的支持。根據(jù)研究結(jié)果，k= 是合理的。Wiesner(1967) 和 Noorbakhsh (1973) 的葉輪滑移系數(shù)的預(yù)測(cè)值分別是 和 者經(jīng)常被發(fā)現(xiàn)用于葉輪壓縮機(jī)，后者是基于幾個(gè)泵葉輪的測(cè)試結(jié)果。在 r/2= 時(shí)，射流和尾跡的混合快速的徑向非均勻性幾乎消失。在設(shè)計(jì)和高流速的兩個(gè)測(cè)量值彼此一致時(shí)，誤差小于 4％ 。圖 3 所示為離心泵葉輪內(nèi)部的剖面圖，同時(shí)也是測(cè)量的部位。 Hamkins 和 Flack 用激光測(cè)速儀測(cè)定葉輪和蝸殼的內(nèi)在速度，并表明開(kāi)始葉輪的流滑比閉式葉輪高出 30%。在葉輪出口處表現(xiàn)出明顯的噴氣尾流模式。 許多研究一直關(guān)注著離心式壓縮機(jī)。 測(cè)試部分是由一個(gè)葉輪 ,一 個(gè)無(wú)葉擴(kuò)壓器 ,和一個(gè)收集器組成的。 AD 轉(zhuǎn)換器的采樣速度為 3 千赫茲，這樣 100 個(gè)數(shù)據(jù)會(huì)被接收在葉片槳距 的300rmp 范圍內(nèi)。葉片間距到葉輪出口寬度的實(shí)際比率為 ，雖然在圖 6 的物理規(guī)模被修改，使得展向的規(guī)模是約 5 倍的節(jié)距。絕對(duì)流動(dòng)角隨流率變 化，與徑向速度有非常相似的圖案。 11 圖 11 輪緣－輪轂方向的 (a)速度及 (b)絕對(duì)流動(dòng)角在三種半徑下的變化； ?? 翼展方向的平均流沿?zé)o葉片擴(kuò)散器之間所測(cè)得的數(shù)據(jù)和一維無(wú)葉片擴(kuò)散器性能模型進(jìn)行比較， Stanitz(1952)。 參考文獻(xiàn) [1] Asakura, E., Hasegawa, Y., Kikuyama, K. and Nomura, R., 1999, Study on Exit Flow of a Centrifugal Pump Impeller in Cavitating Condition, Proceedings of the 3rd ASME/JSME Joint Fluids Engineering Conference, FEDSM997211.