【正文】 (2) 對于小˙ y的流量可以假設為層流。因此我們使用方程 (9)四個不同的區(qū)域各種系數(shù)也隨之變動 : (一 )壓力低 (F Fcrit)、阻尼器處于壓縮 (˙ 0)。這種補償?shù)淖饔每梢栽谧詈唵蔚那闆r下使用方程 (9) 計算。這意味著 ,力的影響由于活塞孔口不變 ,將等于 Fcrit力。這個系統(tǒng)有三 個部分可以產生壓差 (忽略壓縮性 ): (a)流量通過活塞孔口 。朗 [15]還包括阻尼器壁的膨脹因素 。然而有兩個主要缺點。一個完整的安全閥模型就是一個基本的壓縮性模型。這包括 : (一 )反作用 。這是一個很大的不同不應被忽視 .因為如方程 (9)的動態(tài)特性很大的程度上依賴于粘度。然而 ,產生了一種解決方案的應用技術 ,即可用于比較配置。不過 ,通過方程 (9),一個兩個模型都是缺乏與延遲的主要問題。方程 (39)然后可以簡化顯示的 所以一個方便的選擇的變量來形容這兩種壓力 p1 ? p2 = z 7 結論 從本文的主要結論是一種阻尼安全閥 ,可以被建成一個方程化的模型 .由這個模型可以得到很有代表性的測試數(shù)據(jù)。 用方程 (18)(20)和 (23)的替代 阻尼器的建模和動態(tài)響應 解法是 ,把 Qv代入方程 (19),得到用來計算通過閥門的壓差的方程 ,根據(jù)活塞的運動速度和閥門位移可得 在閥上所受的力 Fv、橫截面積 Av、如下 這可以代替閥門的運動方程的方程 (31) 附加條件 mv是閥門及彈簧 的有效質量、 δ是阻尼常數(shù) ,k彈簧 剛度和 c是彈簧預壓量。參考圖 6，這個想法可以應用到方程 (10) 阻尼器的建模和動態(tài)響應 在圖 6中的這個例子顯示當速度為 y1˙時壓差為 P1。 以上這種流量的增加產生的力 ,使閥門打開允許一些的液體流過旁路管。在試驗數(shù)據(jù) (圖 4)表明，當速度梯度低而旁路閥門開啟速度高時將存在力的補償。由此產生的壓差與流體在閥門處的 回流管和對面腔不同， 如果活塞動力是足夠大 (F Fcrit) 將導致閥門開啟。 y(t)給出了 ,在活塞上的力取決于兩個腔之間的壓力 (P1(t)?P2(t)]與活塞由于與假定的面摩擦產生的恒定力的差別。研究的關鍵內容是 , 孔和旁路管路在彈簧剛 度和閥的排放特性不同的情況下的尺寸。 本研究主要目的是試圖再現(xiàn)液壓減振器測試的顯示數(shù)據(jù) .如圖表 1和 2。出處： Nonlinear Dynamics (2020) 40: 119–147 阻尼式溢流閥的建模與動態(tài)響應 作者 : (英國布里斯托爾大學布里斯托爾工程動態(tài)實驗室 ) 摘要 :本文概述了幾種可行的方法 :一個含有液壓阻尼結構的安全閥打開一條旁路管道 . 將最初的一個簡單的代數(shù)模型 ,推導演變成一個復雜的結合流體動力學和流體壓縮性的模型 .通過數(shù)值仿真來模擬現(xiàn)實現(xiàn)象和設計參數(shù) . 關鍵詞 :流體壓縮系數(shù)、液壓阻尼器、非線性、安全閥 振動阻尼器在許多應用 場合使用 ,例如汽車減震器上 ,橋梁的穩(wěn)定上 ,直升機和抗震的建筑物。這個數(shù)據(jù)的顯著的特點是 :具有滯后性和延遲反應 。在這個文章里簡單推導總質量參數(shù)模型 ,將所有這些影響。一個是活塞的截面積。由此產生的回流穿過閥門充當另一個孔。用方程 (9)來計算力，當閥門開啟時在這個方程里需要一個常數(shù)。如果腔 1可以被認為是體積比較大 , 在壓力室 1，由于額外的流體流經旁路管而引起的壓力改變是可以忽略的。雙方的水頭損失在路線和壓差上是等效的 主要孔的等效速度為 Ye，這可以通過方程 (10)計算得到 ,忽略了活塞的