【正文】 五 結(jié)語化學(xué)錨栓和植筋的構(gòu)造要求與混凝土預(yù)埋件相 比有更高的要求 ,而承載力通常會較同等配筋的預(yù) 埋件小 。y′1 為所驗算的錨栓到最外排受壓錨栓的豎向距離 。dc1= 5 ξ, 4 = 0 . 75 。NRd ,s) NRd ,c混凝土錐體破壞承載力 ?；瘜W(xué)錨栓節(jié)點的錨板厚度應(yīng)按混凝土規(guī)范相關(guān) 規(guī)定執(zhí)行 ,特別當(dāng)錨栓間距較大時更應(yīng)較規(guī)范要求采取增加板厚或者增加加勁板等附加構(gòu)造措施 。設(shè)計方法與傳統(tǒng)的預(yù)埋件錨筋有著較大的區(qū)別 ,本文著重介紹化學(xué)錨栓的設(shè)計概念 ,并與混凝土預(yù)埋件的異同作了分析和比較 。保護層厚度不小于 2d 且凈距不小于 3d的任何鋼筋也不作錨固長度修正 ?？梢娍辜舫休d力影響因素包括混凝土強度等級 、錨栓中心距和邊距等 ,其中錨栓中心距 、邊距通 常會起控制作用 。另外 ,某些類型的錨栓不再仔細區(qū)分粘 結(jié)破壞和錐體破壞 ,而是統(tǒng)一歸入混凝土破壞承載 力 ( Concrete cone/ pull out resistance) 。圖 1My1 ≥0 時 ,N 1)nn∑y2i My1 Nmax = N +≤N(3 . 1 . 1)nρ y’2iRdn圖 2’My1N 軸向拉力 N = 15 . 5 kN 。錨栓邊距 150mm 時為 f R ,N = 0 . 79 。參考文獻fAR ,V = 3 150 + 2 150150 = 0 . 95 。3. 2 受拉力 、剪力和彎矩共同作用時 ,驗算公式如 下 :Vs = 40 . 9 = 5 . 1kN8α= arctg 5 . 1 = 9 . 6176。 由于混凝土預(yù)埋件和化學(xué)錨栓的破壞模式不盡= 4 ξ, 4 = 0 . 5 。Rd ,s混凝土錐體破壞 (Break out failure) 承載力計算公式為 :NRd ,c = N0 f f f fRd ,c B ,N T A ,N R ,NN0Rd ,c為混凝土錐體破壞承載力基本值 。V ≤VRd其中 VRd為錨栓抗剪承載力 ,按下列公式取用 :VRd = min (VRd ,c 。國內(nèi)現(xiàn)行混凝土規(guī)范沒有涉及化學(xué)錨栓的內(nèi) 容 ,僅見個別公司的設(shè)計規(guī)定要求化學(xué)錨栓等安全 系數(shù)不小于 4 . 0 。混凝土規(guī)范第 9 . 3 . 1 條對鋼筋錨固做了很詳細 的規(guī)定 ,但其中沒有涉及鋼筋間距和邊距問題 。fAR ,V為錨栓邊距與中心距影響系數(shù) 。fB ,N為混凝土強度影響系數(shù) 。Vs = V ≤VRdn組合應(yīng)力驗算公式為 : FRd ≤N2+ V2max s其中 ,文獻 3 給出的錨栓組合承載力公式如下 : 21 . 5simα 1 . 5coαs3FRd =+NRdVRdVs式中 α, 為荷載夾角 α, = arctan4 算例比較Nmax計算受拉 、彎 、剪共同作用的某鋼梁與混凝土柱的連接節(jié)點 。 深度修正 f T = 1 . 0 。VRd ,s) = 39 . 2 Vs = 5 . 1kN5) 錨栓組合承載力計算如下 : 21 . 51 . 5cos9 . 6sin9 .