化學錨栓設計(文件)
【正文】 錐體破壞 (Break out failure) 承載力計算公式為 :NRd ,c = N0 f f f fRd ,c B ,N T A ,N R ,NN0Rd ,c為混凝土錐體破壞承載力基本值 。三層取 0 . 9 。f T 為錨栓埋設深度影響系數(shù) 。αb = 0 . 6 + 0 . 25 t 錨板彎曲變形折減系數(shù) 。 由于混凝土預埋件和化學錨栓的破壞模式不盡= 4 ξ, 4 = 0 . 5 。文獻 3 對拉剪作用下的化學錨 栓節(jié)點采用錨栓群承載力驗算方法 ,但尚未有涉及 拉彎剪荷載共同作用下的節(jié)點設計 。(1) 采用化學錨栓布置如圖 2 。剪力 V =40 . 9kN2)≤0 時 ,n∑y2ni My′1 Nmax = N +1 錨栓內力計算 :)≤N(3 . 1 . 2)Rdnρ y′2in (29 . 4 + 15 . 5 0 . 15) 0 . 3Nmax == 30 . 2kN222 0 . 15 + 3 0 . 3其中 ,y1 為所驗算的錨栓到錨栓群形心的豎向距離 。3. 2 受拉力 、剪力和彎矩共同作用時 ,驗算公式如 下 :Vs = 40 . 9 = 5 . 1kN8α= arctg 5 . 1 = 9 . 6176。VRd ,s = 77 . 8 kN 。錨栓抗拉間距修正 ,錨栓間距 150mm 時為≤N 。造成承載力差距較大的主要原因在 于較小邊距和中距的情況下兩者破壞模式不同 ,預 埋件壞損更多的表現(xiàn)為錨筋失效 ,而化學錨栓表現(xiàn) 為混凝土先行破壞 ,錨栓強度并未充分發(fā)揮 。參考文獻fAR ,V = 3 150 + 2 150150 = 0 . 95 。fy= 300N/ mm2 ,fc = 21 . 1N/ mm2系數(shù)αv α, b 計算如下 :f cαv = (4 . 0 0 . 08 d)fy21 . 1 == (4 . 0 0 . 08 14) 取 0 . 70 . 760 . 7混凝土結構設計規(guī)范 GB 50010 2002 . 北京 : 中國建筑工業(yè)出版社鋼筋混凝土結構中預埋件設計. 北京 :中國建筑工業(yè)出版社 ,2001HILTI Fastening Technology Manual HILTI Corporation 鋼結構設計手冊 ( 第三版) . 北京 :中國建筑工業(yè)出版社 ,1999 美國鋼筋混凝土房屋建筑規(guī)范 (ACI 1992 年公制修訂版) . 中國建 筑科學研究院結構所譯.收稿日期 :200420721513002345tαb= 0 . 6+ 0 . 25d= 0 . 6 + 0 . 25 3 14/ 14=0 . 85當錨筋層數(shù) n = 3 時 ,錨筋層數(shù)影響系數(shù)αr =0 . 90 ,錨筋的總截面面積 As = 1385mm ,預埋件在 剪力 、拉力和彎矩共同作用時所需錨筋為 :歡迎訂閱 2005 年《醫(yī)藥工程設計》雜志 !file:///D|
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