【正文】 就如這次畢業(yè)設(shè)計一樣。213=(kN)時，不需要進(jìn)行斜截面抗剪強度計算，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋。 a)支點斷面；b）跨中斷面 行車道板受力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）按《公預(yù)規(guī)》，矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求。+180。() 8180。根據(jù)《橋規(guī)》，后輪著地寬度b1及長度a1為：a1=,b1=平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度：b=b1+2h=+2180。115 簡支板二期永久作用計算圖示（單位：mm） ：g1=(kN/m)，為現(xiàn)澆部分橋面板的自重：g1=180。)180。1180。180。() =mg0Md=m截面配筋率計算：r=+180。163。180。(+++) =mMB=(1+m)xp0229。+180。=P=1作用在5號梁時：hA5=h15180。2pihi=12180。=(175。242。fsd本設(shè)計采用的間接鋼筋為HRb335的螺旋形鋼筋，=280MPa，直徑12mm，間距s=50mm（《公預(yù)規(guī)》～80mm），螺旋筋鋼筋中心直徑200mm。b=Ab Al式中：Fld——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值，的最大壓力；本設(shè)計中，每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為7cm2，張拉控制應(yīng)力為1395MPa，則Fld=180。ynmMg1InynmMkMg1Int=Vg1SnInb+(VkVg1)SoVpSnInbIob 式中：scx——在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；t——在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求：stp163。180。=157(mm2)箍筋間距Sv率rsv為： =20cm，箍筋抗拉設(shè)計強度fsv=280MPa，箍筋配筋rsv=Asv157===% bSv200180。180。42180。103180。本設(shè)計的這一判別式：左邊=fpdAp=1260180。對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即：A=()u=160+2180。Dl=12mm；Dsd——單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計算：Dsd=s0sl l其中： s0——張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計為1395MPa，sl——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除σl1后的鋼筋應(yīng)力，l——張拉端至錨固端距離。在每一個階段中，凡是中和軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力，都是需要計算的。 鋼束長度計算表36 計算主梁截面幾何特性 ⑴.凈截面幾何特性計算在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計算小截面的幾何特性。鋼束群重心至梁底距離為：ap=2180。 計算得：n=180。1180。()③求支點截面的最大剪力。（）180。180。180。180。(295)+180=207(kN)計算剪力時：Pk=207180。ia2=。對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：t1=230180。23=(kNm)若將橋面鋪裝均攤給五片主梁，則：g(7)=(+=(kNm)④護(hù)欄、欄桿兩側(cè)人行欄、。)180。=(kN)②馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（）：G(2)=(+)180。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10%～20%為合適。（2）設(shè)計荷載公路Ⅱ級由《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTG D60─，每側(cè)人行欄、。但相鄰兩跨之間存在異向轉(zhuǎn)角，路面有折角，影響行車平順。主梁全長:。施工方法：采用懸臂澆筑施工，用單懸臂—連續(xù)的施工程序，這2 種方法是在橋墩兩側(cè)對稱逐段就地澆筑混凝土，待混凝土達(dá)到一定強度后，張拉預(yù)應(yīng)力筋，移動機具、模板繼續(xù)施工。 (4)設(shè)計依據(jù):(1)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B012003）； (2)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004）；(3)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）；(4)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ 0412000）； (5)《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接》（GB T1437093）； (6)《公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格系列》（JTT6632006）； (7)《橋梁工程》、《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》等教材； (4)5 (1)主梁間距和主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)r很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。IAys=(cm)截面效率指標(biāo)：r=ks++==表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。(180。=(m3)一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：180。=12a(1a)gl2 15 Qe=12(12a)gl 16 （修正剛性橫梁法）⑴.沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004），結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計算結(jié)構(gòu)的基頻。180。lt。180。 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M=180。()22180。180。=(kN)180。180。 主梁作用效應(yīng)組合27 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。180。I229。因此表。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各項預(yù)應(yīng)力損失的計算方法。Dspc——在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計算：229。 54 施工階段傳力錨固應(yīng)力σp0及其產(chǎn)生的預(yù)加力：⑴.sp0=sconslI=sconsl1sl2sl4⑵.由sp0產(chǎn)生的預(yù)加力縱向力： Np0=彎矩： Mp0229。=8064(kN)左邊amp。③驗算最小配筋率由《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件：Mud179。180。180。Vcs+Vpb式中：Vd——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計值，為；Vcs——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力（kN），按下式計算：Vcs=180。(0+)++]2=(mm)Vpb=180。計算時荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。=t’sct163。702=40252(mm2)Al=210180。(180?？缰蟹垂岸龋篺p=2NpAhEcIo，具體計算見i=1229。103180。180。180。 =P=1作用在4號梁時：hB4=h14180。h=180。280=(m2)=(cm2)選用4根直徑為20mm的HRB335的鋼筋，則As1=，此時a=5+3=8cm，x=280（）=。(197整理得：x+163。100=180。選取R235鋼筋為雙肢φ8箍筋，間距Sv=20cm，則箍筋配筋率為：rsv=Asv/(bsv)=180。+（2）成橋后 12180。目前，通常采用較簡便的近似方法進(jìn)行計算。計算得到簡支板跨中二期永久作用彎矩及支點二期永久作用剪力為：Mg2=(+)180。+=(m)（3）車輪在板的支承附近、距支點距離為x時垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度：a=a1+2h+t+2x=+2x(m)117 。3= y2==y3==118 y4=184。163。=(kN)180。畢業(yè)設(shè)計不僅是對前面所學(xué)知識的一種檢驗，而且也是對自己能力的一種提高。互幫互助是我們一貫的作風(fēng)，一起討論是我們的習(xí)慣，一起進(jìn)步是我們的目的。致謝感謝xx老師的知道是我完成了本次畢業(yè)設(shè)計!!!隨著這次畢業(yè)設(shè)計工作的臨近結(jié)束，此刻意味著我們即將畢業(yè)。180。==(cm2) fsd280查有關(guān)板寬1m內(nèi)鋼筋截面與距離表，當(dāng)選用f12鋼筋時，需要鋼筋間距為19cm，此時所提供的鋼筋面積為：As=。)=(KN)綜上所述，可得到連續(xù)板可變作用（汽車）效應(yīng)如下： 支點斷面彎矩為：+=180。12(aa’)=2A2==P8aa’b(aa’)2140180。+180。114 （1）主梁架設(shè)完畢時橋面板可看成70cm長的懸臂單向板，計算圖式見(），其根部一期永久作用效應(yīng)為：彎矩：Mg1=(kNm)剪力：Vg1=（2）成橋后先計算簡支板的跨中彎矩和支點剪力值。1180。1180。g0Vd163。x=，滿足要求。103180。180。2號主梁右截面的剪力V2右影響線計算：P＝1作用在計算截面以右時：h1Vi=h1i+h2i 2P＝1作用在計算截面以左時： h1Vi2=h1i+h2i1 。180。=180。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度時，可不設(shè)預(yù)拱度。=(175。40252180。40252180。對于1號梁，一期恒載集度為g1=。取最不利的外層鋼筋N2進(jìn)行驗算，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。⑴正截面抗裂驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求：163。180。 Vd=，對應(yīng) C===180。=(kN)g0Vd=180。103180。()=(cm)式中：xb——預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》采用，對于C50混凝土和鋼絞線，xbh0——梁的有效高度，ho=； =hap，以跨中截面為例，ap=()。在以下內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗算，再分別驗算持久狀態(tài)抗裂驗算和應(yīng)力驗算，最后進(jìn)行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應(yīng)力驗算。 =1860MPa。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，σl2計算公式如下。30+12180。下部鋼束彎起角定為7176。由此可直接得出鋼束群中心至梁底距離為：ap=3180。7180。 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：V=180。180。（）180。（）180。180。=(kNm)max=1Vmax=180。 ηij 值計算表⑤計算荷載橫向分布系數(shù)。l=。103===(kg/m) 根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：m==按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004），當(dāng)車道大于兩車道時，需進(jìn)行車道折減，三車道折減22%，四車道折減33%，但折減后不得小于用兩行車隊布載的計算結(jié)果。由《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004） 。(180。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部260mm，下部240mm，平均厚度250mm；中橫隔梁高度為2050mm，厚度為上部180mm，下部160mm，平均厚度170mm。綜上所述，本設(shè)計中取用2300mm的主梁高度是比較合適的。3 第2章 上部結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）橋梁跨徑即橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：30m（墩中心距離）。采用簡支連續(xù)施工。下部結(jié)構(gòu)為柱式墩身,肋板式橋臺,樁基礎(chǔ)。經(jīng)過仔細(xì)對比考慮過后,簡支梁的設(shè)計較簡單,受力明確，比較適合該跨徑橋梁的設(shè)計,它的結(jié)構(gòu)簡單，架設(shè)方便，可減低造價，縮短工期，同時最易設(shè)計成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件，因此我選擇方案一預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T型梁橋。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。、跨中截面及端梁設(shè)置六道橫隔梁。)=(m3) 端橫隔梁體積：180。=(kNm)③鋪裝由《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004）14 鋪裝面層的厚度不宜小于8cm。25180。ai2ITi式中：G=。270180。180。(+)22180。180。+12Mmax=1180。180。103180。根據(jù)以上規(guī)定。為此，本設(shè)計將端部錨固端截面分成上下兩部分（），上部鋼束彎起角定為15176。b+2bb+12hf’=20+2180。 四分點截面管道摩擦損失σl1計算表 46 、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》，對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。 49 50 51 《公預(yù)規(guī)》，鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算： sl5=Yz(spefpk)spe式中：Y——張拉系數(shù)，本設(shè)計采用一次張拉，Y=； z——鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼筋，zspe=；——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力。 鋼束預(yù)應(yīng)力損失一覽表59 主梁截面承載力與應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力混凝土梁從預(yù)加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預(yù)加應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對控制截面進(jìn)行各個階段的驗算。240=(cm)xbh0=180。fcdb’fx(h0x2)=180。550180。首先假定C1=，計算得Md=m。180。69 長期以來，橋梁預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的抗裂驗算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力時都超過規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂和斜截面抗裂驗算。=1209MPa式中：spe——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； sp——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計算：sp=aEpsktskt=en,eoMg1enIn+(MkMg1)eoIo ——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即en=ynxat,eo=yoxaiskt——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力；aEp——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。即兩吊點間的距