【正文】 2239。q=180。239。twwoyhwo+N(hwohw/2)+MswMcfy(hwoas)’’[][+180。500+180。lt。180。 3) 梁斜截面承載力設(shè)計由于本工程在抗震區(qū)，故應(yīng)采用箍筋作抗剪鋼筋，不滿足時采用箍筋和彎起鋼筋抗剪。247。匯總表如2表82。豎向荷載作用下剪力墻只有彎矩，并且彎矩一般都比較小，但此設(shè)計的連梁跨度比較大，傳遞給剪力墻的彎矩值比較大，不能忽視。 第 88 頁 共 188 頁第 89 頁 共 188 頁 第 90 頁 共 188 頁第 91 頁 共 188 頁4) KL42 1212樓梯、電梯間的樓面計算：MK2K3=MK3K2=121ql=180。180。2+3) KL41與A（F）柱的分層計算第 82 頁 共 188 頁將以上固端彎矩及分配系數(shù)列表如下772進行分層計算：第 83 頁 共 188 頁 活載作用下分層計算 表72說明：彎矩單位KN*M。2+180。180。180。m 豎向荷載作用下框架梁柱線剛度、固端彎矩及 6~10層：ic=180。180。=：B端柱：Pk=基礎(chǔ)梁+玻璃墻pk=180。180。180。= 1板傳來的：p3=180。縱向傳來的恒載集中力為：p=++++= 2600= 4500活載： 1板傳來的：p3=180。(6180。]+180。180。2248。=) 頂層連梁KL42的計算 23+a1)恒載計算：梁自重均布荷載：g1k=板傳來的均布線荷載：g2k=(180。12180。(180。= 集中力為：Pk=c) 連梁KL42的計算恒載計算：梁自重均布荷載：g1k=板傳來的均布線荷載：g2k=180。= 傳給次梁上板傳來的：180。h=250mm180。具體計算如表628。247。Vw=P231。234。2l248。3(chlx1)3shlx+2x2247。計算如下：M0=DFn180。180。 分配原則如所示：Mwij=EIeqi229。gt。chl248。chlxshlx247。231。shlxxFiHiqH247。10=由W0T2=180。)+180。25+180。180。()180。25=180。6EIb(1+ab)6EIb(1+a)hb由m12=m21 =180。180。(1+ab)=180。180。 (1+)2AwH第 13 頁 共 188 頁當(dāng)各層層高及慣性矩不同時取加權(quán)平值：Iw=229。9180。()3Ibo==12連梁截面積折算慣性矩：剪切應(yīng)力不均勻系數(shù)m=Ib=1+Ibo=28Ibo=180。[+180。()2+180。+180。根據(jù)建筑平面布置確定WWWW5的截面厚度為200mm，WW6采用250mm。(~)Mmax==180。231。(180。42248。~247。13180。5=180。結(jié)構(gòu)布置：柱采用小柱網(wǎng)，小開間布置，滿足住宅功能及其布置。 本設(shè)計將建筑在平面上將樓梯同套間分開，用防火墻或防火門隔開，豎向上用鋼筋混凝土樓板和防火門分隔。針對框架結(jié)構(gòu)易于形成較大的自由靈活的空間，以滿足不同建筑功能的要求，及剪力墻可提供很大的抗側(cè)剛度，以減少結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載和側(cè)向地震荷載作用下的側(cè)向位移，有利于提高結(jié)構(gòu)的抗震能力 。該高層二至十層均為豪華公寓，一層為停車場。按以上查規(guī)范得：mN= qk=12~14KN/m2 =12 KN/m2首層中柱樓層數(shù)為N=10，取a= fc=按最大負荷面積：A=(+)/2+(+)=則柱估算的面積為：agqkAnAc=a2= 180。500mm。450mm綜上得出：1~5層：取b180。1810248。550mm按簡支梁荷載估算：按簡支梁荷載時：180。1230。hb=231。180。180。(+)= 2x0=3+==A1+A2=180。[+180。2+9180。()=計算跨度()=180。180。2+=180。=各連梁約束彎矩的計算：1）、KL21~5層：aL=(++)=.==()+(++)= a=aL=4 不計剪切應(yīng)力系數(shù)bb6EIb(1+ab)6EIb(1+a)hb6180。(1+)()3180。180。103180。25=3kN/m2第 22 頁 共 188 頁恒載合計： 3kN/m2④樓梯間樓面恒載 樓梯耐磨面磚（7~8mm）3~4mm厚水泥膠結(jié)合層20mm厚水泥沙漿找平素水泥漿結(jié)合層一道 180。25+180。4= ③ 剪力墻的自重：每層每片剪力墻自重為剪力墻體積與材料單位體積自重的乘積。()180。20=合計： ②180mm 180。然后取一層樓面處風(fēng)荷載集度為均布荷載。風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算分為倒三角形荷載、均布荷載作用、集中力作用下的組合。l235。chll2235。248。1+lshl246。M12=mi12(x)231。所作出的內(nèi)力圖為左風(fēng)作用下的，右風(fēng)作用下的內(nèi)力同左風(fēng)相同，方向相反，內(nèi)力圖略。T232。103KNq0=： 4) 水平位移驗算將l==z/H代入下式列表619進行計算位移 均布荷載作用下：qH2233。Cf2l248。qH2233。232。 M0107270由于為剛結(jié)體系計算，上表計算的剪力不是剪力墻的總剪力，將其記為V’w(x)。247。550mm gk= 180。()=： g3k= 180。= 集中力為：Pk=++=。180。= 總集中力：P1k=+= 活載計算(未部集中力計算)：封口梁傳來：b) AB（EF）軸恒荷載計算：P1k=180。(25180。231。180。= 2左邊縱梁承受集中力傳來的p’樓梯板（按板面荷載增大20%來考慮）及L4上墻恒載傳來的： {(180。2180。+180。+180。180。= 2樓梯、電梯間柱自重計算：10) 柱自重a) A/F軸底層、樓梯間層：180。180。180。(+)+180。(4180。=m活載作用下的固端彎矩計算：懸臂梁產(chǎn)生的端彎矩：MK=180。+180。180。（+）+180。(+)180。第 96 頁 共 188 頁剪力墻豎向恒荷載標準值下 表77第 97 頁 共 188 頁剪力墻豎向恒荷載標準值下 表77第 98 頁 共 188 頁 8 荷載效應(yīng)組合 根據(jù)《高規(guī)》規(guī)定，抗震設(shè)計時要同時考慮無地震作用效應(yīng)時的組合和有地震作用效應(yīng)時的組合：1) 無地震組合時：S=gGSGk+yQgQSQK+yWgWSWkS：荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值gG：永久荷載分項系數(shù)，當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時，對由可變荷載效應(yīng)控制的組合取；。R 有地震組合：S163。100180。根據(jù)以上求出的數(shù)據(jù)同組合出來的剪力比較取大值。 正截面抗彎承載力計算：作為算例，現(xiàn)取Nmax的一組（M=m,N=）進行配筋計算，第 132 頁 共 188 頁其余5組計算在excel表中進行。100180。h′f=500mmxbhwo180。106== 剪跨比l=180。(77015)==[rv]=lvc== Acors(20015)180。239。238。 4) 配筋計算根據(jù)已求出單雙向板的內(nèi)力數(shù)據(jù)后進行列表103計算。238。=屋面：2236。10 樓板設(shè)計 樓板編號參照前結(jié)構(gòu)布置圖。4875)=第 138 頁 共 188 頁面尺寸滿足要求偏心受壓剪力墻斜截面受剪承載力：l=,取l=V==180。[200180。103+200180。465=180。hc229。248。=2000mm33第 125 頁 共 188 頁b+Sn=4500mm比較上值取小值：b’f=1758mm187。~，跨內(nèi)約乘以。180。=m 221跨內(nèi)總荷載值：P=(+)180。+)+180。2+180。+2~4層（以3層樓面為對象）：mCB=mCD=層： 180。：=180。=m =m梁均布產(chǎn)生的：MBB1墻均布產(chǎn)生的：MBB1=qb312l180。180。180。()=11) 基礎(chǔ)梁及其上的恒荷載傳給基礎(chǔ)梁的計算：基礎(chǔ)梁截面縱橫的尺寸同樓面上的一樣，縱向為bh=250mm550mm,橫向bh=250mm500mm；傳給柱的集中力：=基礎(chǔ)梁 )/2==A/180。縱向傳來的恒載集中力為：p=++++= 2600= 4500活載：與屋面?zhèn)鱽淼南嗤?) 樓梯、電梯間屋面上傳來的荷載計算：a) 傳給WKL1恒載：梁均布荷載：gk=板傳來的梯形恒荷載計算：gk=180。2)]180。2600= 4500縱向傳來的活載集中力為：p=++= 2~10層恒載：縱向梁自重傳來的：p1=縱向墻自重傳來的：p2=180。6/2=L4傳來的自重：[()180。(180。180。=板傳來的三角形及矩形恒荷載：p2=180。180。231。25+(180。[()180。=次梁L7（4）傳來的集中力計算：傳給次梁上板傳來的：180。=次梁上墻傳來的： 180。=：封口梁傳來：第 71 頁 共 188 頁板傳來：180。 第 56 頁 共 188 頁 第 57 頁 共 188 頁 KL42連梁彎矩計算說明：彎矩單位KN*M；剪力單位KN；KL41所求得Vb`為A/F柱軸力用。（+）=80%amp。1230。l1246。231。235。shlx246。=247。180。248。232。231。shlMw=PH231。lshlshl246。l1246。180。2=合計： ，5mm厚水泥膠結(jié)合層180。180。()180。2=② 柱的自重：各層柱凈高減去板厚?？v向框架梁的自重bh=250mm550mm：gk=180。16=：3水泥石漿找平 180。aL= 0=4 不計剪切應(yīng)力系數(shù)bb6180。(1+)()3180。104KNm 6~10層aL=(++)L=()+(++)L0=LaL= L0bhb=.==4 不計剪切應(yīng)力系數(shù)b6EIb(1+a)由m126180。 橫向框架柱抗推剛度計算（中框架）如表5表56橫向框架柱（中框架）抗推剛度計算表 表55第 15 頁 共 188 頁 橫向框架柱（中框架）抗推剛度匯總表 表56第 16 頁 共 188 頁橫向總框架抗推剛度Cf=(180。(+)180。2+180。180。()2+180。180。=~)180。3）、次梁截面估算取跨度最大的計算：l0=同縱框架梁取b180。42248。 h=500mm 232。C50 xb=a1fcbh02xb()=180。~247。230。10=180。h=500mm180。3）、工程概況：,共10層，室結(jié)構(gòu)選型與布置 經(jīng)過對該建筑的建筑高度、建筑造型、抗震要求等因素綜合考慮后，采用鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)。建成后的公寓將有完善的配套設(shè)施、運動場所以及一定的綠化面積，滿足建筑各項技術(shù)。擬建豪華公寓處主干道，交通方便；同時有其他幾棟擬建公寓，形成建筑群；周圍有一定的現(xiàn)代建筑物及商業(yè)區(qū)，考慮周圍環(huán)境，與周圍環(huán)境相協(xié)調(diào)，城市管網(wǎng)供水供電。2）、建設(shè)地點：廣州某地區(qū)。取：b180。180。1246。梁寬度：b=231。lt。180。232。) =mm滿足要求。180。+180。=I2=++1212180。()3Ibo==12連梁截面積折算慣性矩：剪切應(yīng)力不均勻系數(shù)m==+Ib=1+2~10層： Ibo==180。180。==180。107KN/m23）、橫向框架7軸柱抗推剛度計算如表54。=180。180。104KNm6~10層aL=bL=(++)=L=()+(++)= a=b=aL=LL0=L2180。106=KL2的約束彎矩的計算截面簡圖 第 20 頁 共 188 頁KL31的約束彎矩的計算截面簡圖KL41的約束彎矩的計算截面簡圖] KL43的約束彎矩的計算截面簡圖 圖52 約束彎矩計算截面簡圖 6 荷載計算 豎向荷載標準值計算 板豎向荷載計算 ① 天面荷載的標準值：第 21 頁 共 188 頁活載：(上人屋面)恒載：輕質(zhì)隔熱板 （ 180。梁高應(yīng)由梁截面高度中減去板厚（設(shè)計連梁與其它框架梁完全相同），為了方便計算，屋面梁同標準層。()180。2=2~10層：gk=180。)+180。20180。180。chlx230。230。 1230。Mw=2234。l2235。232。結(jié)構(gòu)等效總重力荷載Geq==180。180。230。6Mw=2234。lshlx230。248。 取4軸進行計算Vf(KN) 6