【正文】 橫梁的撓度計(jì)算： 因?yàn)閼T性矩預(yù)選是根據(jù)撓度限值計(jì)算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預(yù)選值，撓度就滿足要求： 實(shí)際選用的型材慣性矩為： Ix=17100mm4 Iy=8900mm4 預(yù)選值為： Ixmin= Iymin= 橫梁撓度的實(shí)際計(jì)算值如下： df1=qkB4(25/85(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIy =11404(25/85(600/2/1140)2+2(600/2/1140)4)/240/206000/8900 = df2=5GkB4/384EIx =511404/384/206000/17100 = 橫梁的抗剪計(jì)算：(梯形荷載作用下)校核依據(jù)： τmax≤τs=120MPa (型材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值)(1)Vwk：風(fēng)荷載作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(N)； Vwk=qwkB(1H/2B)/2 =1140(1600/2/1140)/2 =252N(2)Vw：風(fēng)荷載作用下剪力設(shè)計(jì)值(N)； Vw= =252 =(3)VEk：地震作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(N)； VEk=qEkB(1H/2B)/2 =1140(1600/2/1140)/2 =(4)VE：地震作用下剪力設(shè)計(jì)值(N)； VE= = =(5)Vx：水平總剪力(N)； 采用Vw+ Vx=Vw+ =+ =(6)Vy：垂直總剪力(N)： Vy=BH/2 =1140600/2 =(7)橫梁剪應(yīng)力校核： τx：橫梁水平方向剪應(yīng)力(MPa)； Vx：橫梁水平總剪力(N)； Sy：橫梁型材受力面對中性軸的面積矩(mm3)(繞Y軸)； Iy：橫梁型材截面慣性矩(mm4)； ty：橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度(mm)； τx=VxSy/Iyty ……[JGJ1022003] =500/8900/ = ≤120MPa τy：橫梁垂直方向剪應(yīng)力(N)； Vy：橫梁垂直總剪力(N)； Sx：橫梁型材受力面對中性軸的面積矩(mm3)(繞X軸)； Ix：橫梁型材截面慣性矩(mm4)； tx：橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)； τy=VySx/Ixtx ……[JGJ1022003] =700/17100/ = ≤120MPa橫梁抗剪強(qiáng)度能滿足!6 鋁塑復(fù)合板的選用與校核基本參數(shù)： 1：板塊分格尺寸：ab=600mm1140mm； 2：鋁塑復(fù)合板厚度：t=4mm；模型簡圖為： 鋁塑復(fù)合板荷載計(jì)算：(1)板塊自重([JGJ1332001])： GAk：板塊單位面積自重(MPa)； GAk=(2)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用： qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(MPa)； βE：動力放大系數(shù),； αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，； GAk：鋁塑復(fù)合板單位面積自重(MPa)； qEAk=βEαmaxGAk ……[JGJ1022003] = =(3)作用在板塊上的風(fēng)荷載及地震作用荷載組合：用于強(qiáng)度計(jì)算時，采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=+ =+ =Sw+： qk=wk+ =+ =用于撓度計(jì)算時，采用Sw標(biāo)準(zhǔn)值： ……[JGJ1022003] wk= A板的強(qiáng)度、撓度校核： Lx=1140mm，Ly=600mm(1)強(qiáng)度校核：校核依據(jù)： σ=6mqa2η/t2≤f ……[JGJ1332001]上式中： σ：板塊在組合荷載作用下的板中最大應(yīng)力設(shè)計(jì)值(MPa)； m：彎矩系數(shù)，按邊長比a/b查表，得m=； q：作用在幕墻上的荷載組合設(shè)計(jì)值(MPa)； a：板分格的短邊邊長(mm)； b：板分格的長邊邊長(mm)； η：板塊的折減系數(shù)； t：板的厚度(mm)； f：鋁塑復(fù)合板抗彎強(qiáng)度(MPa)；首先按下面公式計(jì)算θ值： θ=qka4/Et4 ……[JGJ1022003]其中： θ：計(jì)算參數(shù)； qk：作用在板塊上的荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； a：分格短邊長度(mm)； E：鋁塑復(fù)合板的彈性模量(MPa)； t：鋁塑復(fù)合板的厚度(mm)； θ=qka4/Et4 =6004/20000/44 =按系數(shù)θ，[JGJ1332001]，η=； σ=6mqa2η/t2 ……[JGJ1332001] =66002 = ≤f=70MPa(鋁塑復(fù)合板)強(qiáng)度滿足要求!(2)撓度校核：校核依據(jù)： df=ημwka4/D≤df,lim ……[JGJ1022003]上面公式中： df：鋁塑復(fù)合板撓度計(jì)算值(mm)； η：鋁塑復(fù)合板撓度的折減系數(shù)，按θ=wka4/Et4查表，； μ：鋁塑復(fù)合板撓度系數(shù)，按邊長比a/b查表，得μ=； wk：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa) a：短邊尺寸(mm)； D：彎曲剛度(Nmm 確定材料的截面參數(shù)：(1)立柱抵抗矩預(yù)選值計(jì)算： Wnx：立柱凈截面抵抗矩預(yù)選值(mm3)； Mx：彎矩組合設(shè)計(jì)值(Nmm)； Mw：風(fēng)荷載作用下立柱產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值(Nmm)； My：橫梁繞Y軸方向(垂直于幕墻平面方向)的彎矩設(shè)計(jì)值(Nmm 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計(jì)算： [JGJ1452004]規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進(jìn)行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：　　1：當(dāng)N/nMy1/Σyi2≥0時：　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi2　　2：當(dāng)N/nMy1/Σyi20時：　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：彎矩設(shè)計(jì)值；　　Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；　　y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；　　y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；　　L：軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：　　N/nMy1/Σyi2　　=100/40000　　=因?yàn)椋? ≥0所以： Nsdh=N/n+My1/Σyi2= 群錨受剪內(nèi)力計(jì)算： [JGJ1452004]規(guī)定，當(dāng)邊距c≥10hef時，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d； 當(dāng)邊距c10hef時，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；其中：　　hef：錨栓的有效錨固深度；　　c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：　　c=100mm10hef=1000mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計(jì)值為：Vsdh=V/m= 錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計(jì)算：　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N [JGJ1452004]　　NRk,s=Asfstk [JGJ1452004]上面公式中：　　NRd,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力設(shè)計(jì)值；　　NRk,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選??；　　As：錨栓應(yīng)力截面面積；　　fstk：錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；　　γRS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù)；　　NRk,s=Asfstk　　 =800　　 =90480N　　γRS,N=≥ [JGJ1452004]　　fyk：錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； γRS,N= =800 /640　　　　=　 取：γRS,N= NRd,s=kNRk,s/γRS,N　　 =190480/　　 =60320N≥Nsdh=錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 混凝土錐體受拉破壞承載力計(jì)算： 因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開裂混凝土。 立柱的撓度計(jì)算： 因?yàn)閼T性矩預(yù)選是根據(jù)撓度限值計(jì)算的，所以只要選擇的立柱慣性矩大于預(yù)選值，撓度就滿足要求： 實(shí)際選用的型材慣性矩為：Ix=17100mm4 預(yù)選值為：Ixmin= 實(shí)際撓度計(jì)算值為： df=5qkL4/384EIx =56004/384/206000/17100 = 而df,lim=L/250=600/250=所以，立柱撓度滿足規(guī)范要求。 由于大部分幕墻都有開啟，按[]JGJ1022003條文說明，(大面區(qū)域)、(轉(zhuǎn)角區(qū)域)。mm 確定材料的截面參數(shù)：(1)橫梁抵抗矩預(yù)選： Wnx：繞X方向橫梁凈截面抵抗矩預(yù)選值(mm3)； Wny：繞Y方向橫梁凈截面抵抗矩預(yù)選值(mm3)； Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩(N　　ψre,N：表層混凝土因?yàn)槊芗浣畹牟Ａё饔脤κ芾休d力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用，當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距s≥150mm或鋼筋直徑d≤10mm且s≥100mm時，；　　ψre,N=+hef/200≤1　　 =+100/200　　 =1　　所以，ψre,N取1。mm)； ME：地震作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(N國營第七八一廠鋁塑板幕墻工程鋁塑復(fù)合板幕墻設(shè)計(jì)計(jì)算書 山東天幕集團(tuán)總公司甘肅分公司二〇〇七年十一月 目錄1 計(jì)算引用的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及資料 1 幕墻設(shè)計(jì)規(guī)范： 1 建筑設(shè)計(jì)規(guī)范： 1 鋁材規(guī)范： 2 金屬板及石材規(guī)范： 2 玻璃規(guī)范： 3 鋼材規(guī)范： 3 膠類及密封材料規(guī)范： 4 門窗及五金件規(guī)范： 4 相關(guān)物理性能級測試方法： 5 《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊》(第二版) 6 土建圖紙： 62 基本參數(shù) 6 幕墻所在地區(qū)： 6 地面粗糙度分類等級： 6 抗震烈度： 63 幕墻承受荷載計(jì)算 6 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算方法： 6 計(jì)算支撐結(jié)構(gòu)時的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 7 計(jì)算面板材料時的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 8 垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： 8 作用效應(yīng)組合： 84 幕墻立柱計(jì)算 9 立柱型材選材計(jì)算： 9 確定材料的截面參數(shù)： 11 選用立柱型材的截面特性： 11 立柱的抗彎強(qiáng)度計(jì)算： 11 立柱的撓度計(jì)算： 12 立柱的抗剪計(jì)算： 125 幕墻橫梁計(jì)算 13 橫梁型材選材計(jì)算： 14 確定材料的截面參數(shù)： 15 選用橫梁型材的截面特性： 16 幕墻橫梁的抗彎強(qiáng)度計(jì)算： 17 橫梁的撓度計(jì)算： 17 橫梁的抗剪計(jì)算：(梯形荷載作用下) 176 鋁塑復(fù)合板的選用與校核 19 鋁塑復(fù)合板荷載計(jì)算： 19 A板的強(qiáng)度、撓度校核： 207 連接件計(jì)算 21 橫梁與角碼間連結(jié)： 21 角碼與立柱連接： 22 立柱與主結(jié)構(gòu)連接： 248 幕墻埋件計(jì)算(后錨固結(jié)構(gòu)) 25 荷載值計(jì)算： 26 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計(jì)算： 26 群錨受剪內(nèi)力計(jì)算： 27 錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計(jì)算： 27 混凝土錐體受拉破壞承載力計(jì)算： 28 混凝土劈裂破壞承載力計(jì)算： 30 錨栓鋼材受剪破壞承載力計(jì)算： 31 混凝土楔形體受剪破壞承載力計(jì)算： 32 混凝土剪撬破壞承載能力計(jì)算： 33 拉剪復(fù)合受力承載力計(jì)算： 349 幕墻焊縫計(jì)算 34 受力分析： 34 焊縫特性參數(shù)計(jì)算： 34 焊縫校核計(jì)算： 3510 鋁塑復(fù)合板幕墻幕墻膠類及伸縮縫計(jì)算 35 立柱連接伸縮縫計(jì)算： 36 耐侯膠膠縫計(jì)算： 3611 附錄 常用材料的力學(xué)及其它物理性能 37 鋁塑復(fù)合板幕墻設(shè)計(jì)計(jì)算書1 計(jì)算引用的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及資料 幕墻設(shè)計(jì)規(guī)范：《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》 JGJ1022003《點(diǎn)支式玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》 CECS1272001《點(diǎn)支式玻璃幕墻支承裝置》 JG1382001《吊掛式玻璃幕墻支承裝置》 JG1392001《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》 JGJ1132003《建筑瓷板裝飾工程技術(shù)規(guī)范》 CECS101：98《建筑幕墻》