【正文】 a. 計算系統(tǒng)效率。倒推算得小泵和大泵的額定流量分別為雙泵流量為為與系統(tǒng)所需流量相符合。d． 控制回路。為防止工進結(jié)束時發(fā)生前沖，液壓缸需保持一定回油背壓。工進情況及動力滑臺的已知參數(shù)如下：表1 工件情況及動力滑臺的已知參數(shù)工件情況動力滑臺鉆孔直徑D/mm數(shù)量切削用量工況行程L/mm速度υ/(m/s)運動部件重力G/N啟動制動時間Δt/s主軸轉(zhuǎn)速n/(r/mm)進給量S/(mm/r)D1:14n1:360S1:快進L1:100υ1:待定9800D2:2n2:550S2:工進L2:50υ2:待定箱體材料：HT200,硬度：240HB快退L3：150υ3:待定二．執(zhí)行元件的配置根據(jù)上述技術(shù)要求，選擇桿固定的單桿活塞缸作為驅(qū)動滑臺實現(xiàn)切削進給運動的液壓系統(tǒng)執(zhí)行元件，定位和夾緊控制則選用缸筒固定的單桿活塞缸作為液壓執(zhí)行元件。b．各工況的工作持續(xù)時間。根據(jù)上述條件經(jīng)計算得到液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力，流量和功率見表3，編制出其工況圖見圖2。在液壓泵進口設(shè)置一過濾器以保證吸入液壓泵的油液清潔；出口設(shè)一壓力表及其開關(guān)，以便各壓力控制元件的調(diào)壓和觀測。首先根據(jù)所選擇的液壓泵規(guī)格及系統(tǒng)工況，算出液壓缸在各階段的實際進出流量，運動速度和持續(xù)時間（表4），以便為其他液壓控制閥及輔件的選擇及系統(tǒng)的性能計算奠定基礎(chǔ)。算得油箱散熱面積為油箱的散熱功率為取油箱散熱系數(shù)，油溫與環(huán)境溫度之差，算得可見油箱散熱能夠滿足液壓系統(tǒng)的散熱要求，不需加設(shè)其他冷卻裝置。.表6 各工況下進回油管道的沿程，局部和閥類零件的壓力損失管道壓力損失/Pa工況快進工進快退進油管道51055105回油管道61056105將回油路上的壓力損失折算到進油回路上，可求得總的壓力損失，例如快進工況下的總的壓力損失為其余工況以此類推，盡管上述計算結(jié)果與估取值不同，但不會使系統(tǒng)工作壓力超過其能達到的最高壓力。此時缸的輸入流量較小，且進油路元件較少，故泵至缸間的進油路壓力損失估取為則小流量泵的最高工作壓力為大流量泵僅在快速進退時向液壓缸供油，由圖22可知，快退時液壓缸的工作壓力比快進時大，取進油路壓力損失為，則大流量泵最高工作壓力為b．壓泵的流量計算。工況圖表明，系統(tǒng)在快速進，退階段為低壓，大流量的工況且持續(xù)時間較短，而工進階段為高壓，小流量的工況且持續(xù)時間長，兩種工況的最大流量與最小流量之比約達60，從提高系統(tǒng)效率和節(jié)能角度，宜選用高低壓雙泵組合供油或采用限壓式變量泵供油。d(G+Fn)=(9800+0)=980(N)計算慣性負載：利用鑄鐵工作鉆孔的軸向鉆削阻力經(jīng)驗公式Fe=：Fe=+2=+2=30903(N)式中：Fe軸向鉆削阻力，N；D鉆孔孔徑，mm；