【正文】 譜比曲線用三段表示，短周期處取一直線，長周期段也取一直線，二者之間以斜線相連。5．2．3 同樣為了盡量減少改動，本條采用了《建筑抗震設計規(guī)范》(GB 50011—2001)的場地類型劃分方案和特征周期的確定方法。2 如橋位在發(fā)震斷裂附近，豎向地震作用可能較大，或結(jié)構(gòu)對豎向地震作用很敏感時，必須考慮豎向地震作用。4．2 地基的承載力 4．2． 4．2．2 由于地震作用屬于偶然的瞬時荷載，地基土在短暫的瞬時荷載作用下，可以取用較高的容許承載力。本款的提法，便于設計人員使用。因此，本細則對抗震構(gòu)造措施提出了更高和更細致的要求，對A類、B類橋梁，抗震措施均按提高一度或更高的要求設計。但本細則在抗震設計方法上有大的改變，采用兩水平設防、兩階段設計。1．0．3 本細則從我國目前的具體情況出發(fā)，考慮到公路橋梁的重要性和在抗震救災中的作用，本著確保重點和節(jié)約投資的原則，將不同橋梁給予不同的抗震安全度。3 表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用詞：正面詞采用“宜”；反面詞采用“不宜”o4 表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞，采用“可”。11．4．12 基礎宜置于基巖或堅硬土層上。11．3．4 橋面不連續(xù)的簡支梁(板)橋，宜采用擋塊、螺栓連接和鋼夾板連接等防止縱橫向落梁的措施。10．4 性能要求與抗震驗算 10．4. 1 橋墩、橋臺、基礎等應依據(jù)能力保護設計原則進行設計與驗算，根據(jù)本細則第7章有關條款執(zhí)行。10．1．5 減隔震設計的橋梁，應滿足正常使用條件的要求。3 懸索橋的阻尼比不宜大于0．02。9．2．4 建在抗震設防烈度8度、9度地區(qū)的下承式拱橋和中承式拱橋應設置風撐，應加強端橫梁剛度。8．1．7 墩柱的縱向鋼筋應盡可能地延伸至蓋梁和承臺的另一側(cè)面，縱向鋼筋的錨固和搭接長度應在現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG D62)要求的基礎上增加10ds，ds為縱向鋼筋的直徑，不應在塑性鉸區(qū)域進行縱向鋼筋的連接。當墩柱的任一塑性鉸達到其最大容許轉(zhuǎn)角時，蓋梁處的橫向水平位移即為容許位移(圖7．4．8)。7．1．2 梁橋基礎、蓋梁、梁體以及墩柱的抗剪按能力保護原則設計，在E2地震作用下基本不發(fā)生損傷。6．5．3 在E1地震作用下，線性時程法的計算結(jié)果不應小于反應譜法計算結(jié)果的80％。2 局部空間模型應根據(jù)總體模型的計算結(jié)果，取出部分橋梁結(jié)構(gòu)進行計算，局部模型應考慮相鄰結(jié)構(gòu)和邊界條件的影響。6．2 梁橋延性抗震設計6．2．1 鋼筋混凝土墩柱橋梁，抗震設計時，墩柱宜作為延性構(gòu)件設計。5．4．2 未作地震安全性評價的橋址，可根據(jù)設計地震震級、距離，選用適當?shù)乃p關系推算；或根據(jù)設計加速度反應譜按下式估算(單邊功率譜)：5. 5 地震主動土壓力和動水壓力5．5．1 E1地震作用抗震設計階段，應考慮地震時動水壓力和主動土壓力的影響，在E2地震作用抗震設計階段，一般不需考慮。5．1．2 地震作用可以用設計加速度反應譜、設計地震動時程和設計地震動功率譜表征。4. 3．7 部分消除地基液化沉降的措施應符合下列規(guī)定：1 處理深度應使處理后的地基液化指數(shù)減小，其值不宜大于5。3)當橋位無法避開發(fā)震斷裂時，宜將全部墩臺布置在斷層的同一盤(最好是下盤)上。當可能因發(fā)生滑坡、崩塌而改變河流流向，影響岸坡和橋梁墩臺以及路基的安全時，應采取適當措施。D類橋梁只須進行E1地震作用下的抗震設計。2．1．12 側(cè)向滑移 lateral spreading伴隨液化發(fā)生的較大范圍地基土水平方向移動的現(xiàn)象。1．0．6 抗震設防烈度必須按國家規(guī)定權限審批、頒發(fā)的文件(圖件)確定。修訂的主要內(nèi)容包括：(1)擴大了適用范圍，增加了非規(guī)則橋梁的抗震設計內(nèi)容；對斜拉橋、懸索橋、單跨跨徑超過150m的特大跨徑梁橋和拱橋，給出了抗震設計原則和有關規(guī)定；增加了減隔震橋梁的設計原則和有關規(guī)定。請各有關單位在實踐中注意總結(jié)經(jīng)驗，若有修改意見請函告重慶交通科研設計院，以便修訂時研用。主編單位：重慶交通科研設計院參編單位：同濟大學中國地震局工程力學研究所清華大學長安大學大連理工大學云南省公路科學研究所交通部公路科學研究院主要起草人：唐光武 李建中 陶夏新 秦 權 劉健新 林家浩 張 力 許曉鋒 李桓興王克海 鄭 罡 黃福偉1 總 則1．0．1 為貫徹執(zhí)行《中華人民共和國防震減災法》，實行預防為主的方針，減輕公路橋梁的地震破壞，保障人民生命財產(chǎn)安全，減少經(jīng)濟損失，更好地發(fā)揮公路交通網(wǎng)的功能及其在抗震救災中的作用，制定本細則。2．1．6 地震效應seismiceffect由地震作用引起的橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形等效應的總稱。2．1．21 抗震構(gòu)造措施 details of seismic measures根據(jù)抗震概念設計原則，一般不需計算，對結(jié)構(gòu)和非結(jié)構(gòu)各部分必須采取的各種細部要求。2 地震作用，包括地震動的作用和地震土壓力、水壓力等。4．1．7 土層平均剪切波速按下式計算：4．1．8 橋梁工程場地類別，根據(jù)土層平均剪切波速和場地覆蓋土層厚度，按表4．1．8的規(guī)定劃分為四類。在地面下15m深度范圍內(nèi)，液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值可按下式計算：4．3．4 對存在液化土層的地基，應探明各液化土層的深度和厚度，按下式計算每個鉆孔的液化指數(shù)，并按表4．3．4綜合劃分地基的液化等級。液化土層以下地基承載力的提高系數(shù)，應符合本細則第4．2節(jié)的規(guī)定；液化土層以上地基承載力不宜提高。阻尼比為0．05的水平設計加速度反應譜S(圖5．2．1)由下式確定：5．2．3 特征周期rs按橋址位置在《中國地震動反應譜特征周期區(qū)劃圖》上查取，根據(jù)場地類別，按表5．2．3取值。6．1．5 地震作用下，橋臺臺身地震慣性力可按靜力法計算。6．3．2 橋梁結(jié)構(gòu)動力計算模型應能正確反映橋梁上部結(jié)構(gòu)、下部結(jié)構(gòu)、支座和地基的剛度、質(zhì)量分布及阻尼特性，從而保證在E1和E2地震作用下引起的慣性力和主要振型能得到反映。6．4 反應譜法6．4．1 反應譜法包括單振型反應譜法和多振型反應譜法。1 全聯(lián)均采用板式橡膠支座的連續(xù)梁橋或橋面連續(xù)、順橋向具有足夠強度的抗震聯(lián)結(jié)措施(即順橋向聯(lián)結(jié)措施的強度大于支座抗剪極限強度)的簡支梁，其水平地震力可按下述簡化方法計算：1)上部結(jié)構(gòu)對板式橡膠支座頂面處產(chǎn)生的水平地震力6．7．5 采用板式橡膠支座的規(guī)則簡支梁橋和連續(xù)梁橋，當橫橋向設置有限制橫橋向位移的抗震措施時，橋墩橫橋向水平地震力可按式(6．7．2—1)計算。7．3．4 墩柱塑性鉸區(qū)域沿順橋向和橫橋向的斜截面抗剪強度應按下列公式驗算：7．3．5 應根據(jù)本細則第6．8節(jié)計算出的彎矩、剪力和軸力設計值和永久作用效應組合后，按現(xiàn)行《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》(JTG D63)驗算基礎的承載能力。對于抗震設防烈度9度及9度以上地區(qū)，圓形、8度地區(qū)適當增加，以提高其延性能力。9．1．2 對于特殊橋梁，本細則只給出設計原則。9．3．4 反應譜和功率譜分析應滿足以下要求：1 當墩、塔、錨碇基礎建在不同土質(zhì)條件的地基上時，可采用包絡反應譜法或包絡功率譜法計算。2 橋墩高度相差較大時。10．2．3 目前常用的分離型減隔震裝置有：1 橡膠支座+金屬阻尼器。其最小值α(cm)按下式計算：α≥70+ （）式中：L——梁的計算跨徑（m）。11．4．5 連續(xù)梁橋宜采取使上部構(gòu)造所產(chǎn)生的水平地震荷載能由各個墩、臺共同承擔的措施，以免固定支座墩受力過大。11．5．6 橋臺臺背和錐坡的填料不宜采用砂類土，填土應逐層夯實，并注意采取排水措施。在此期間，國內(nèi)外公路橋梁抗震技術有了長足進展，而且，從國外的情況來看，美國、日本等發(fā)達國家都有專門的橋梁抗震設計規(guī)范。從總體上看，《公路工程抗震設計規(guī)范》(JTJ 004—89)的抗震設防分類和設防標準是基本合理的。需要指出的是，由于本細則的B類橋梁涵蓋了《公路工程抗震設計規(guī)范》(JTJ 004—89)的A類橋梁和B類橋梁，為和原規(guī)范保持基本一致的設防標準，本細則B類橋梁中屬于原規(guī)范中A類的橋梁，其重要性系數(shù)取括號內(nèi)的值。對于本細則沒有要求必須進行工程場地地震安全性評價的橋梁工程，可以結(jié)合場地工程地震勘察的評價，按本條規(guī)定采取措施。數(shù)值60m和90m，是根據(jù)最近一次大型離心機模擬試驗的結(jié)果歸納的，也得到一些數(shù)值計算結(jié)果的支持。對地基中的可液化土層，應查明其分布范圍，分析其危害程度，根據(jù)工程實際情況，選擇合理工程措施。通過823條水平向強地震動記錄的統(tǒng)計分析，指出隨著反應譜周期范圍的擴展，一些抗震設計規(guī)范為了降低風險，規(guī)定設計反應譜下降的速率略緩慢些，同時規(guī)定了反應譜的最小值，可能會導致長周期段的過分保守，設計反應譜按T1 的速率下降是有足夠安全保障的，完全沒有必要設下限值，且尚無必要再規(guī)定一段T2 的下降段。歐洲抗震設計規(guī)范EC8中，采用的豎向地震動反應譜的形狀與水平向標準反應譜的形狀也有所不同，相差一個與周期有關因子，周期小于0．15s時，為0．7；周期大于0．5s時，為0．5；在0．15—0．5s之間時，采用前兩者間的插值。和抗震規(guī)范反應譜相比，上述地面加速度功率譜模型對于地震動描述還顯得比較粗略。例如，我國《核電廠抗震設計規(guī)范》(GB 50267 97)中分別規(guī)定了水平地震作用和豎向地震作用的標準反應譜。本細則編制過程中的一項專題研究分析了強地震動記錄在長周期段的可靠性，指出模擬記錄的加速度反應譜在5—6s以下的范圍內(nèi)是可靠的；數(shù)字記錄可以達到10s；基線漂移對加速度反應譜的影響可忽略不計。本條根據(jù)橋梁分類等級和地基液化等級，提出地基的抗震液化措施要求。如上所述，此處提到的地震烈度8度和9度實質(zhì)上是指震級6．0和6。4．1．9 本條規(guī)定引自中華人民共和國國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》(GB 50011—2001)的有關規(guī)定。由此可以看出，對于E1地震作用，可通過引入不同重要性系數(shù)來調(diào)整設計地震動參數(shù)，采用彈性設計并取消綜合影響系數(shù)是恰當?shù)?。參照國外橋梁抗震設防的性能目標要求，同時考慮了和《公路工程抗震設計規(guī)范》(JTJ 004—89)中橋梁抗震設防性能目標要求的延續(xù)性和一致性，本細則規(guī)定：A類橋梁的抗震設防目標是E1地震作用(重現(xiàn)期約為475年)下不應發(fā)生損傷，E2地震作用(重現(xiàn)期約為2 000年)下可產(chǎn)生有限損傷，但地震后應能立即維持正常交通通行；B、C類橋梁的抗震設防目標是E1地震作用(重現(xiàn)期約為50—100年)下不應發(fā)生損傷，E2地震作用(重現(xiàn)期約為475—2 000年)下不致倒塌或產(chǎn)生嚴重結(jié)構(gòu)損傷，經(jīng)臨時加固后可供維持應急交通使用；D類橋梁的抗震設防目標是E1地震作用(重現(xiàn)期約為25年)下不應發(fā)生損傷。 1998年3月1日《中華人民共和國防震減災法》頒布實施，對我國的防震減災工作提出了更為明確的要求和相應的具體規(guī)定。11．5．4 拱橋墩、臺上的拱座，混凝土強度等級不應低于C25，并應配置適量鋼筋。11．4．3 應采用合理的限位裝置，防止結(jié)構(gòu)相鄰構(gòu)件產(chǎn)生過大的相對位移。 11 抗震措施11．1 一般規(guī)定11．1．1 各類橋梁抗震措施等級的選擇，按表3．1．4—1確定。2 高阻尼橡膠支座。10 橋梁減隔震設計10．1 一般規(guī)定10．1．1 本章給出的是橋梁減隔震設計的原則。3 應考慮恒載作用下幾何剛度和拉索垂度效應彈性模量修正等幾何非線性影響。8．2 結(jié)點構(gòu)造措施8．2．1 結(jié)點的主拉應力和主壓應力可按下式計算：1 結(jié)點中的橫向含箍率不應小于本細則第8．1．1條、第8．1．2條對于塑性鉸加密區(qū)域含箍率的要求，橫向箍筋的配置見圖8．2．3。6 加密區(qū)外箍筋量應逐漸減少。7．3．2 對于計算長度與矩形截面計算方向的尺寸之比小于2．5(或墩柱的計算長度與圓形截面直徑之比小于2．5)的矮墩，順橋向和橫橋向E2地震作用效應和永久作用效應組合后，應按現(xiàn)行的公路橋涵設計規(guī)范相關規(guī)定驗算橋墩的強度。其計算簡圖如圖6．7．3所示。1 板式橡膠支座剪切剛度K(kN／m)：6．3．8 建立橋梁抗震分析模型應考慮樁土的共同作用，樁土的共同作用可用等代土彈簧模擬，等代土彈簧的剛度可采用表征土介質(zhì)彈性值的m參數(shù)來計算。6．3 建模原則6．3．1 在E1和E2地震作用下，一般情況下應首先建立橋梁結(jié)構(gòu)的空間動力計算模型。表6．1．3限定范圍內(nèi)的梁橋?qū)儆谝?guī)則橋梁，不在此表限定范圍內(nèi)的梁橋?qū)儆诜且?guī)則橋梁，拱橋為非規(guī)則橋梁。其他橋梁的地震作用，按本章以下各節(jié)的規(guī)定確定。4．3．9 當?shù)鼗鶅?nèi)有液化土層時，液化土層的承載力(包括樁側(cè)摩阻力)、土抗力(地基系數(shù))、內(nèi)摩擦角和黏聚力等，可根據(jù)液化抵抗系數(shù)Ce予以折減。當飽和土標準貫入錘擊數(shù)(未經(jīng)桿長修正)小于液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值Ncr時，應判為液化土。3 剪切波速大于500m／s的孤石、透鏡體，應視同周圍土層。3．3 抗震設計流程圖3．3．1 橋梁抗震設計應采用圖3．3．1的抗震設計流程進行。2．1．19 減隔震設計 seismic isolation design在橋梁上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)或基礎之間設置減隔震系統(tǒng)，以增大原結(jié)構(gòu)體系阻尼和(或)周期，降低結(jié)構(gòu)的地震反應和(或)減小輸入到上部結(jié)構(gòu)的能量，達到預期的防震要求。2．1．4 E1地震作用 earthquake action El工程場地重現(xiàn)期較短的地震作用，對應于第一級設防水準。(7)修訂了抗震措施的有關規(guī)定。中華人民共和國交通運輸部公 告2008年第27號關于公布公路橋梁抗震設計細則(JTC／TB02—01—2008)的公告現(xiàn)公布《公路橋梁抗震設計細則》(JTC／T B02—012008)，作為公路工程行業(yè)推薦性標準，自2008年10月1日起施行，原《公路工程抗震設計規(guī)范》(JTJ 004—89)中相應部分同時廢止。(3)補充、細化了場地和地基部分的有關規(guī)定。對橋址已作過專門地震安全性評價的橋梁，應按批準的抗震設防烈度或設計地震動參數(shù)進行抗震設防。2．1．14