【正文】 后張法梁的預應力損失值包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應力和有效應力分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失值。)3450214314三角承托218787肋部32731 74584∑307684 截面幾何特性匯總表將跨中、四分點、支點截面的特性值計算結(jié)果進行匯總。)240056134400三角承托275032625肋部323396∑190421分塊名稱及序號b1=230cm,ys=靜距類別及符號分塊面積Ai(cm178。)翼板1翼緣部分對凈軸靜距 San(cm179。（2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算：預應力混凝土梁在計算預應力引起的混凝土應力時，預加應力作為軸向力產(chǎn)生的應力按實際翼緣全寬計算，由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應力按翼緣有效寬度計算。=（cm） 錨固端尺寸圖（尺寸單位：mm）鋼束計算圖式見下圖。根據(jù)《公預規(guī)》，直線管道的凈距不應小于40mm，在豎直方向兩管道可重疊，跨中截面的細部構(gòu)造如下圖（1）所示，則鋼束群重心至梁底距離為： 鋼束布置圖（尺寸單位：mm）（2）為了方便操作，將所有鋼束都錨固在梁端截面。m)(kN)(kN)（1）第一期永久作用 （2）第二期永久作用 （3）總永久作用=（1）+（2） （4）可變作用（汽車）城市—A級（5）可變作用（汽車）沖擊 （6）可變作用（人群）（7）標準組合 =（3）+（4）+（5）+（6）（8）短期組合=（3）+（4）+（6） （9）極限組合=(3)+[(4)+(5)]+(6) 2號梁作用效應組合 序號荷載類別跨中截面四分點截面支點MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kN當車道大于兩車道時，應進行車道折減，但折減后不得小于兩車道布載的計算結(jié)果。在預應力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應力較小，腹板厚度一般由布置預制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。 主要材料、現(xiàn)澆濕接縫和橋面鋪裝混凝土均采用C50，封錨混凝土也采用C50。由于我國尚未有成熟的設計規(guī)范來指導設計，致使一段時間不少橋梁出現(xiàn)了問題。通過調(diào)查發(fā)現(xiàn)，使用10～20 年左右的橋梁，除冰鹽對橋梁結(jié)構(gòu)的鋼筋產(chǎn)生嚴重的腐蝕，使用不到10 年的橋梁，在氯離子影響范圍，鋼筋也處于銹蝕狀態(tài)。”國內(nèi)外專家近年來十分關注橋梁結(jié)構(gòu)在設計基準期內(nèi)，是否滿足預定的功能要求作為橋梁可靠性評價的重要指標。 橋梁安全度和耐久性的內(nèi)涵橋梁結(jié)構(gòu)的安全度亦是合理地確定橋梁的結(jié)構(gòu)可靠度。在畢業(yè)設計前期，我溫習了《結(jié)構(gòu)力學》、《預應力混凝土結(jié)構(gòu)設計原理》、《橋梁工程》等課本，并查閱了《結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》、《混凝土規(guī)范》、《荷載規(guī)范》等規(guī)范。關鍵詞：預應力混凝土 T型簡支梁橋 下部結(jié)構(gòu)AbstractThe design of the bridge is named Hefei Dangtu Road Bridge, the bridge length of 100 meters, 24 meters wide, the design of dualrate bridge, single deck clear width net ++2, design load for the City39?！耙?guī)范是分析、設計和偏于安全的思路的結(jié)合”。在世界范圍內(nèi)，對混凝土耐久性的重視始于上世紀70 年代末。這些措施雖有利于提高混凝土的強度，但不利其耐久性。橋梁設計中應充分考慮施工過程的變化情況（如構(gòu)件運輸、體系轉(zhuǎn)換、振動荷載等），并應滿足正常使用的需要。同時需要研究疲勞和超載對于橋梁結(jié)構(gòu)耐久性的影響。(1)交通部頒《公路工程技術標準》(JTG B01—2003)，簡稱《標準》；(2)交通部頒《城市橋梁設計荷載標準》(CJJ7798)，簡稱《城標》；(3)交通部頒《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG D62—2004)，簡稱《公預規(guī)》；(4)交通部頒《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTJ024－2007），簡稱《公橋基規(guī)》。本設計取用1800mm的主梁高度是比較合適的。m)00剪力(KN)00二期彎矩(KN(a) 支點截面①號梁可變作用效應計算圖式(b) 支點截面②號梁可變作用效應計算圖式(c) 支點截面③號梁可變作用效應計算圖式對于①號梁：可變作用（汽車）標準效應可變作用（汽車）沖擊效應 可變作用（人群）效應 對于②號梁：可變作用（汽車）標準效應可變作用（汽車）沖擊效應 可變作用（人群）效應 對于③號梁：可變作用（汽車）標準效應可變作用（汽車）沖擊效應 可變作用（人群）效應 主梁作用效應組合本設計按《城標》，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，、。則：==據(jù)上述兩種極限狀態(tài)所估算，取鋼束數(shù)。=（cm）=3615tan7176。I =∑Ii+∑Ip(cm2)(cm)(cm2)(cm)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)b1=160cm凈截面毛 截 面 35048410 35008145 扣除管道面積90略 ∑––35048410–– b1=230cm換算截面毛截面 39469569 39535278 鋼束換算面積90略 ∑––39469569–– 注：n=4，△A =π(cm2)，= ，扣除管道面積= n△A，鋼束換算面積=(–1) n。)240056134400三角承托275032625肋部33004112300∑179325下三角4馬蹄部分對凈軸靜距 Sbn(cm179。)翼板1翼緣部分對換軸靜距 Sao(cm179。232262230942306973換軸以上面積Soocm179。)(rad)(m)(MPa)17 27 37 45 四分點截面管道摩擦損失計算表 鋼束號θ=φ–αxμθ+kx (。429217 434219 466713 下緣Wnxcm179。)3450180918三角承托275029955肋部330011232∑222105下三角4馬蹄部分對換軸靜距 Sbo(cm179。)2400133560三角承托275032363肋部396323189∑189112翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜距 Son(cm179。故=由于實際截面寬度小于或等于有效分布寬度，即截面寬度沒有折減，故截面的抗彎慣性矩也不需要折減，取全寬截面值。）； ——計算跨徑（cm）； ——錨固點至支座中心線的水平距離（cm）。錨具端截面布置的鋼束如上圖（2）所示，鋼束群重心至梁底距離為：下面應對鋼束群重心位置進行復核，首先需計算錨固端截面的幾何特性。m)(kN)(kN（1）計算主梁的抗扭慣性矩對于T形梁截面，抗扭慣距可近似按下式計算： 式中： bi ,ti ——相應為單個矩形截面的寬度和高度； ci ——矩形截面抗扭剛度系數(shù),根據(jù)ti /bi比值按表計算； m ——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。本設計考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按二層布置，一層最多排兩束，同時還根據(jù)《公預規(guī)》對鋼束凈距及預留管道的構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度為500mm，高度為250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度為100mm，以減少局部應力。％；預應力束管道采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預埋波紋管和夾片錨具。： 場地土層分布序號巖土類別描 述底層埋深(m)厚度范圍(m)地基容許承載力標準值fk (Kpa) 1雜 填 土由沙土組成、呈松散狀態(tài)~~　 2硬塑粉質(zhì)粘土黃褐色、含少量鐵錳結(jié)核，底部夾少量風化殘礫、硬塑狀態(tài)~~300 3可塑粉質(zhì)粘土黃褐色、含少量鐵錳結(jié)核，可塑狀態(tài)~ ~220 4強風化花岡閃長巖淺黃~黃褐色、中顆粒、塊狀構(gòu)造~~360 5弱風化花岡閃長巖墨色、巖石堅硬15以下2000：℃；℃；℃；。國內(nèi)外學者對結(jié)構(gòu)物（建筑、橋梁結(jié)構(gòu)等）的耐久性和使用壽命的研究已成為結(jié)構(gòu)工程學科的主要發(fā)展前沿。按照歐洲國家對混凝中鋼筋腐蝕速度的研究成果，鋼筋開始銹蝕至破壞的時間約為總壽命的1/3?？傮w說來，橋梁耐久性是對未來的預測。其安全性就是指結(jié)構(gòu)在正常施工和正常使用條件下，承受可能出現(xiàn)的各種作用的能力以及在偶然事件發(fā)生和發(fā)生后仍保持必要的整體穩(wěn)定性的能力。在畢業(yè)設計后期，主要進行設計手稿的電子排版整理和CAD圖紙的繪制，并得到老師的審批和指正，使我圓滿地完成了設計任務，在此我表示衷心的感謝。文中首先進行方案比選，確定采用預應力混凝土簡支T形梁橋，跨徑布置為425m，主梁為變截面T形梁。因此橋梁結(jié)構(gòu)的安全度和耐久性問題已引起人們的高度重視。目前我國橋梁在結(jié)構(gòu)安全度亦既可靠度評價方面主要參照《公路橋涵設計規(guī)范》。我國華北和華南地區(qū)的一些橋梁，由于經(jīng)常過往超載的車輛（如運煤車，貨柜車），造成橋梁結(jié)構(gòu)嚴重受損,其使用壽命大大縮短，甚至出現(xiàn)危及人民群眾生命財產(chǎn)安全的重大隱患。結(jié)構(gòu)設計的首要任務是選擇經(jīng)濟合理的結(jié)構(gòu)方案，其次是結(jié)構(gòu)分析與構(gòu)件和連接的設計，并取用規(guī)范規(guī)定的安全系數(shù)或可靠性指標以保證結(jié)構(gòu)的安全性。4) 重視特殊環(huán)境下的鋼筋混凝土的防護5) 應該更加重視結(jié)構(gòu)的耐久性問題 6) 重視對疲勞損傷的研究，橋梁結(jié)構(gòu)所承受的車輛荷載和風荷載都是動荷載，會在結(jié)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)生循環(huán)變化的應力，不但會引起結(jié)構(gòu)的振動，還會引起結(jié)構(gòu)的累積疲勞損傷。主橋面連續(xù)，無伸縮縫，行車條件好，養(yǎng)護也容易 造價及用材造價及鋼材排第三，其他各項最省造價最低，耗用鋼材少，但木材、水泥和勞動力消耗均最多 造價及三材排第二 通過上面三個方案的比較，結(jié)合周圍環(huán)境，選擇方案一為最佳方案。凈—++2。4 主梁作用效應計算 永久作用效應計算 永久作用集度1. 預制梁自重(1)跨中截面段主梁的自重（跨中至四等分點，）：q(1)=0. 73526=(kN)(2)馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計算（長4m）：主梁端部截面面積為A=q(2)≈1/2(+0. 735)264= (kN)(3)支點段梁的自重（）q(3)= 26= (kN)(4)跨中和四分點截面橫隔梁自重中梁：[(1801525) (16020)50151015] 1710626=邊梁：=(5)支點截面橫隔梁自重中梁：[(18015) (16050) – 35] 2510626=邊梁：=故半跨內(nèi)主梁和橫梁的重力為：中梁：q(4) =++++=（kN）邊梁：q(4) =++++=（kN）(6)預制梁永久作用集度：中梁：g1=(kN/m)邊梁：g1=(kN/m)2. 二期永久作用(1)翼緣板中間濕接縫集度q(5)=26=(kN/m)(2)現(xiàn)澆部分橫隔梁跨中橫隔梁的體積：中梁：[(1801525)102]=邊梁：= m3支點處橫隔梁的體積：中梁：=邊梁：= m3故橫隔梁的集度：中梁：q(6)=( 3 +2)29/=(kN/m)邊梁：q(6)== (kN/m)(3)橋面鋪裝層8cm防水混凝土，10cm瀝青混凝土路面平均集度為：26=。1. 計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直線加載求可變作用效應，如下圖所示，可變效應計算公式為：式中 ——所求截面汽車（人群）標準荷載的彎矩或剪力； ——車道均布荷載標準值； ——車道集中荷載標準值； ——影響線上同號區(qū)段的面積； y——影響線上最大坐標值。對于T形截面簡支梁，當截面混凝土不出現(xiàn)拉應力控制時，則得到鋼束數(shù)的估算公式： 式中：Mk ——使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標準組合值，按主梁作用應組合 表??； C1 ——與荷載有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于城市A級，C1 ； ——一束6As ，一根鋼絞線的截面積是 ，故 △Ap = cm2； —— 大毛截面上核心距； —— 預應力鋼束重心對