【正文】 下緣混凝土壓應(yīng)力由《橋規(guī)》 （JTG D62） 條，下緣混凝土壓應(yīng)力應(yīng)滿足 ≤tcσ/= tcσnspnpyIeNA+nsnkQkGyIM31+小平岡橋設(shè)計(jì)48 =（ /1000) ++ =＜ = MPatcσ..ckf計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。 mBLfG ==其中 M kGkmKGM211+== + + = 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段長(zhǎng)期撓度值為 =（）)(Gslffθη=＜ =鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 202241計(jì)算結(jié)果表明，撓度值滿足要求要求，使用階段的撓度著滿足規(guī)范要求。163。208。 當(dāng) 時(shí)，離張拉端 x 處錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考慮f≤鋼束號(hào)截面鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 202229反摩擦后的預(yù)拉應(yīng)力 為：xσΔ = (公式 33)flx (公式 34)fd2當(dāng) x 時(shí)，表示該截面不受反摩擦的影響。預(yù)應(yīng)力筋的位置及彎起角度按表采用。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且 NN2 在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。230。，吊裝并現(xiàn)澆頂板 300 的連接段截面幾何性質(zhì)為計(jì)入普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的換算截面性質(zhì)，該階段板寬度仍為 1900mm。/fb 全截面幾何特性的計(jì)算在工程設(shè)計(jì)中，主梁幾何特性多采用分塊數(shù)值求和法進(jìn)行，其計(jì)算式為全截面面積： A=∑A i全截面重心至梁頂?shù)木嚯x：y =∑A y /Au式中 A ——分塊面積i y ——分塊面積的重心至梁頂邊的距離。195。門(mén)式剛構(gòu)橋：門(mén)式剛構(gòu)橋在豎向荷載作用下，柱腳處具有水平反力，梁部主要受彎，但彎矩值較同跨徑的簡(jiǎn)支梁小，梁內(nèi)還有軸壓力，因而其受力狀態(tài)介于梁橋與拱橋之間，剛架橋跨中的建筑高度就可做的較小，對(duì)于有通航要求的區(qū)域，可以優(yōu)先考慮此種橋型。208。=b)相鄰兩梁的平均間距，對(duì)于中梁為 2200mm；c)（b+2 ） ，式中 b 為梁腹板寬度，b 為承托長(zhǎng)度，這里 b =0，h′12fhb+h為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度，其值可取跨中截面翼板厚度的平均值，/f既 h ≈（1900 。最大剪力以及支點(diǎn)截面的最大剪力為例，計(jì)算活荷載作用效應(yīng)：荷載橫向分布系數(shù)匯總表 12 荷載橫向分布系數(shù)梁號(hào) 荷載位置 公路Ⅰ級(jí) 人群荷載邊主梁跨中 mc支點(diǎn) m 0a)均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算表 13 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算公路Ⅰ級(jí)均布荷載（KN/m）人群（KN/m）影響線面積（㎡或 m）影響線圖式M 2/ = ㎡2lQ 2/ = =類型截面小平岡橋設(shè)計(jì)10Q = 1Ω2=b)公路Ⅰ級(jí)中集中荷載 P 計(jì)算k計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí) P =180+ （）=計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí) P = =c)跨中彎矩 M 、跨中剪力 Q 計(jì)算2/L2/L因雙車道不折減，故 =1，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表ζ表 14 跨中彎矩 M 、跨中剪力 Q 計(jì)算結(jié)果2/L2/LS（ 或 KN）截面荷載類型q 或kr（KN/m）Pk（KN）1+μ mc或 yΩSiS Ⅰ級(jí) 14502252M 2/L人群 Ⅰ級(jí) 06 2/L人群 d)計(jì)算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力繪制荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線，如下圖所示鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 202211 公 路 I級(jí)人 群Q0影 響 線mcm0==.49c= 3 支 點(diǎn) 剪 力 計(jì) 算 圖 式圖 14 支點(diǎn)剪力計(jì)算圖示橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長(zhǎng)度：m 變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為 =1 （ ）/=0917y31利用（公式1） 、 （公式3）計(jì)算得 Q 均 =（1+μ）ξq [m + （m m ）y ]0kcΩ2a0c = [ + （） ] =小平岡橋設(shè)計(jì)12 Q0 集= （1+μ）ξm P yiki = 1 =則，公路Ⅰ級(jí)作用下，1 號(hào)梁指點(diǎn)的最大剪力為 Q0= Q0 集 +Q 均 =+=a)計(jì)算支點(diǎn)截面人群荷載最大剪力人群荷載引起的支點(diǎn)剪力按（公式 14）和（公式 15）計(jì)算Q r= m + （m m ） y0crqΩ2a0crqi = 3 + （） 3 =表 15活載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 公路 I 級(jí)荷載最大彎矩 最大剪力截面位置距支點(diǎn)截面距離 x（ m） ()1QKM對(duì)應(yīng) V(KN) (KN)1QKV對(duì)應(yīng)M（）支點(diǎn) h/2 跨中 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 202213 續(xù)表 15人群荷載最大彎矩 最大剪力截面位置距支點(diǎn)截面距離 x（ m） (KNm)2QKM對(duì)應(yīng) V(KN) (KN)2QKV對(duì)應(yīng)M（）支點(diǎn) h/2 跨中 內(nèi)力組合基本組合：（用于承載能力極限狀態(tài)） M (公式 17)KQKQKGmKGd MM21211 .4.)(2. ++= V (公式 18VV短期組合：（用于正常使用極限狀態(tài)）M （M + (公式 19)=s )21KGmKG+KQ21+μ長(zhǎng)期組合：（用于 正常使用極限狀態(tài)） M （M +（ ） (公式 110)=l )21KGmKG+KQM21+μ各種組合的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表 16表 16 荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果基本組合 Sd 短期組合 SS 長(zhǎng)期組合 SLMd Vd Ms Vs Ml Vl截面位置 項(xiàng)目（） (KN) () (KN) () (KN)最大彎矩 最大剪力 最大彎矩 h/2 最大剪力 最大彎矩 小平岡橋設(shè)計(jì)14最大剪力 56358 最大彎矩 跨中最大剪力 施工方法要點(diǎn)后張法施工，金屬波紋管成孔，當(dāng)混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)進(jìn)行張拉，張拉順序與剛束序號(hào)相同，構(gòu)建暴露在 II 類環(huán)境中。189。參照已有的設(shè)計(jì)圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對(duì)跨中截面的預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行初步布置。P/ff /fb由 =0 的條件，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度∑x = = mm/X h = mm 且 x = = mm。=p該截面的抗剪承載力為： V =+= =+=dV0γ鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 202227說(shuō)明截面抗剪承載力滿足。1x45081315689191。180。a)上梗肋處=).( =pcσ . 482.)(.95 +++cx + . =τ= .)794/( ++ + ..49 8...sin ==)(23.+=tpσb)形心處鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 202239=)..218704.(σ =pc=++.9186cx .τ= .)793/612(++ .0==).6(+=tpc)下梗肋處=)..218704.(σ =pc . 89.)(.9916 +++cx+ =τ= .)9/( ++ + =5..sin5=)6(29σ+=tp計(jì)算結(jié)果匯總于下表表 42 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)截面主應(yīng)力匯總表 計(jì)算位置正應(yīng)力（MPa）cxσ剪應(yīng)力 τ（MPa） 主拉應(yīng)力（MPa） tpσ上梗肋處aa 小平岡橋設(shè)計(jì)40形心軸 00 下梗肋處bb 計(jì)算結(jié)果表明，上梗肋處主拉應(yīng)力最大，其值為 =（MPa） ，小于規(guī)max,tpσ范規(guī)定的限制值 （MPa）.=tkf第 5章 撓度計(jì)算 使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)，對(duì) C50 混凝土， =，剛度 B ,=計(jì)算可計(jì)算可近似按地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定。對(duì)簡(jiǎn)支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制?？紤]到局部承壓計(jì)算底面積重疊的情況積《公路橋規(guī)》對(duì)“同心、對(duì)稱”的原則，這里對(duì) N2 的局部承壓計(jì)算底面為 400mm （120+160+120）mm 的矩形。小平岡橋設(shè)計(jì)42第 6章 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算按持久狀態(tài)設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向正應(yīng)力，受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面主應(yīng)力。168。195。ne預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見(jiàn)附表 鋼筋應(yīng)力松弛損失 5lσ鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 202231 =5lσ).(Ψpkefξpeσ式中： ——超張拉系數(shù)，本題中取 ； ——鋼筋松弛系數(shù)，本題中采用低松弛鋼絞線，取 =；ξ ξ ——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力， = 。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： V0γd≤pbs+V 為斜截面受壓端正截面處的剪力設(shè)計(jì)值，此值應(yīng)按 進(jìn)行內(nèi)插。計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出 i 點(diǎn)所在處的區(qū)段，然后計(jì)算 c 及 ，即iiθ當(dāng)（x x ） 0 時(shí)，i 點(diǎn)位于直線段，還未彎起，c =0，故 a =80 mm 或ik≤iia =190 mm； =0i iθ當(dāng) 0( x x ） （L + L ）時(shí)，i 處于圓弧彎曲段，c 及 按下式計(jì)算，即ik1b2 iiθ c =R (公式 117) i 2)(kixR=sin (公式 118)iθRxki)(1當(dāng)（x x ）（L + L ）時(shí)，i 點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時(shí) = = ik1b2 iθ010 ，c 按下式計(jì)算，即 c =（x x L ）tan (公式 119)0 iik2bθ0鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 202219各截面鋼束位置 a 及其傾角 計(jì)算值見(jiàn)下表iiθ表 18預(yù)應(yīng)力鋼束至梁底邊緣的距離（mm）跨中 h/2 支點(diǎn) 錨固截面 L/3N1190 1440 N2 80 1140 NN4 190 800 190NN6 80 450 80平均 135 預(yù)應(yīng)力彎起角度 （ ）0跨中h/2 支點(diǎn) 錨固截面 10N2 10NN4 8NN6 6 N2 NN4 累計(jì)NN6 L （mm）w14980 4910 1410 410 截面幾何性質(zhì)計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。180。鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 202215314526191。 當(dāng)荷載位于支點(diǎn)處時(shí)，按杠桿原理法計(jì)算荷載分布系數(shù)。223。預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支 T 型梁橋：目前中小跨徑橋梁應(yīng)用最廣泛的是混凝土梁式橋。 基本設(shè)計(jì)資料標(biāo)準(zhǔn)跨徑：L K= 計(jì)算跨徑：L=橋面凈空：凈—9+2 5m主梁間距：（全橋由五片梁組成）主梁高：設(shè)計(jì)荷載：公路—Ⅰ級(jí)荷載,人群荷載 ,結(jié)構(gòu)重要系數(shù) Υ 0=材料規(guī)格：C50 混凝土 fck = ， f tk = fcd = ， f td = 小平岡橋設(shè)計(jì)2191。m169。用同樣的方法可得 2 號(hào)梁在兩邊主梁處的橫向影響線豎標(biāo)值 =汽車荷載 = （+++++）∑qcqm =人群荷載 3 號(hào)梁在兩邊主梁處的橫向影響線豎標(biāo)值 =