【正文】 109=106PayshL2 532σmax=σф+σs=106+106=8106PaXX 大學電力學院畢業(yè)設計第 37 頁而 σy=69106Pa所以，σ maxσy，滿足動穩(wěn)定要求。r(1+ )lg??301.?=841(1+ )?=(式中，r 為導線半徑； k 為三相導線等邊三角布置時為 1；m r 為導線表面粗糙系數(shù)；多股導線 mr=～； δ 為空氣相對密度，δ=)所以 Ulj=Ug=110KV 35KV 母線的選擇及校驗1．按經(jīng)濟電流密度選擇母線截面35KV 最大持續(xù)工作電流查表 41 得，I ==1475A按 Tmax=5000h/a，查 145 頁表 518，可得經(jīng)濟電流密度 J=則母線經(jīng)濟截面為：導 體 最 高 允 許溫 度 ℃導 線 型 號XX 大學電力學院畢業(yè)設計第 35 頁S= 查矩形鋁導體長期允許截流量表 142 頁表 514，應選(808)型雙條鋁母線它在 Qy=70℃,Q 0=25℃，平放布置時 Iy=1858A因?qū)嶋H環(huán)境溫度 Q=Q0=25℃，查 144 頁表 517，綜合修正系數(shù) K=故 KIy=1858A =1475A，可滿足長期發(fā)熱要求。當需要和監(jiān)視一次回路單相接地時，應選用三相五柱式電壓互感器，或有第三繞組的單相電壓互感器組。tdz≤(I mKt)2由斷路器校驗時已算出 I∞ 178。保護電壓互感器的熔斷器，只需按額定電壓和斷流容量選擇。t前面校驗斷路器時已算出 I∞ 178。t=4=所以 I∞ 178。tdz== It178。tdzIt178。由 β =I /I∞和短路電流計算時間 t，可從《發(fā)電廠電氣部分課程設計參考資料》P112，圖 5－1 查出短路電流周期分量等值時間　，從而可計算出 tdz。（3）計算容量：XX 大學電力學院畢業(yè)設計第 8 頁應按本工程設計規(guī)劃容量計算，考慮電力系統(tǒng)的遠景發(fā)展規(guī)劃（一般考慮工程建成后 5－10 年）（4）短路種類：一般按三相短路計算，若發(fā)電機出口的兩相短路或中性點直接接地系統(tǒng)及自耦變壓器等回路中單相（或兩相）接地短路較三相短路情況嚴重時，則應該按嚴重情況的進行校驗?。?）短路計算點：在正常接線方式中，通過電器設備的短路電流為最大的地點，稱為短路計算點。hU1=2△A10 4+u1+u2=104++= 萬元(2)方案一的年運行費用因為△A 與方案二相同，故這里不做重復計算U4=2△A10 4+u1+u2=104++= 萬元經(jīng)濟比較方案一和方案二的綜合投資和年運行費用，方案一都低于方案二，故最終確定方案一為最優(yōu)方案，進行設計。③．緩緩的連接方式考慮系統(tǒng)的并列同期要求以及三次諧波的影響，本站主變壓器繞組連接方式選用Y0Y0△－11。 根據(jù)以上規(guī)定下面為我選的方案（1）方案一① 110KV 側(cè)、35KV 側(cè)和 10KV 側(cè)均采用單母分段帶旁路母線的接線方式。第 1．2 節(jié) 主變壓器型式的選擇（1）110kV 及 10kV 主變壓器一般均應選用三相雙繞組變壓器。4） ．運行方式靈活、可靠、方便。3．計算方案一與方案二的綜合投資 ZXX 大學電力學院畢業(yè)設計第 4 頁(1)方案二的綜合投資(110KV 側(cè)、35KV 側(cè)和 10KV 側(cè)均要采用雙母線接線)①．主變：2 萬元②．110KV 母線：(4)萬元35KV 母線：(+ 4)萬元10KV 母線：(+4)萬元以上各項數(shù)字及意義如表 22 所示：表 22進出線數(shù) 單母線分段帶旁路 雙母線斷路器型號 電壓 主變 饋線 投資 增、減一個饋路投資 投資增、減一個饋路投資SW1110 110 2 6 SW235 35 2 6 10 2 6 ③． Z0＝ 2+(4)+(+4)+(+4)＝ (其中，Z 0 為主體設備的綜合投資，包括變壓器、開關設備、配電裝置等設備的綜合投資)④．Z=Z 0(1+α/100)=(1+90/100)= 萬元(其中，α 為不明顯的附加費用比例系數(shù)，110KV 取 90)(2)方案四的綜合投資(110KV 側(cè)、35KV 側(cè)和 10KV 側(cè)均采用單母分段帶旁路母線接線形式)①．主變：2 萬元②．110KV 母線：(4)萬元35KV 母線：(+ 4)萬元10KV 母線：(+4)萬元以上各項數(shù)字及意義如表 22 所示：③． Z0＝ 2+(4)+(+4)+(+4)＝ ④．Z=Z 0(1+α/100)=(1+90/100)= 萬元(其中，α 為不明顯的附加費用比例系數(shù)，110KV 取 90)4．計算方案一與方案二的年運行費用(1)方案二的年運行費用△P 0=△Q 0=I0%⑤ 應考慮對短路電流值有影響的所有元件，但不考慮短路點的電弧電阻。斷路器服選擇的具體技術條件如下：1）電壓：U g≤ U n Ug電網(wǎng)工作電壓2）電流：I ≤ I n XX 大學電力學院畢業(yè)設計第 17 頁3）開斷電流：I ≤ I nbrIpt 斷路器實際開斷時間 t 秒的短路電流周期分量Inbr斷路器額定開斷電流4）動穩(wěn)定： i ch≤ i maximax斷路器極限通過電流峰值ich 三相短路電流沖擊值5）熱穩(wěn)定：I ∞ 178。???t=+=由 和 t 查書 112 頁圖 51 得，t z=1s所以 tdz=tz=因為 I∞ 178。t 斷路器 010101016 的選擇及校驗1．電壓：因為 Ug=10KV Un=10KV 所以 Ug= Un2．電流：查表 41 得：I =＝475A查書 156 頁表 525，選出斷路器型號為 SN1－10－600 型，如下表所示：極限通過電流(KA)熱穩(wěn)定電流(KA)型號 額定電壓 (KV) 額定電流 (A) 額定斷開電流(KA) 額定斷開容量 (MVA)最大 有效 1s 5s 10s合閘時間(s)固有分閘時間(s)SN110 10 600 200 52 30 30 20 14 因為 In=600A =475A 所以 In3．開斷電流：I dt≤I kd因為 Idt= Ikd= 所以 IdtIkd4．動穩(wěn)定：i ch≤i max因為 ich = imax=52KA 所以 ichimax5．熱穩(wěn)定：I ∞ 178。tdz≤I t178。tdzIt178。（2）保護 35kV 及以下電力變壓器的高壓熔斷器熔體的額定電流可按下式選擇InR=kIbgm,k=~，I bgm：電力變壓器回路最大工作電流。tdz≤(I mKt)2由斷路器校驗時已算出 I∞ 178。tdz=(ImKt)2=［(2022～6000)50］ 2=1010～910 10A所以 I∞ 178。r(1+ )lgr??31.?R= ==?85?Sα==70cm k=1 mr= δ=臨界電壓：U lj=84K振動系數(shù)的確定查書 142 頁表 514，r y=fm=112 ε=112[2] 發(fā)電廠、變電站電氣部分，重慶大學出版社，牟道槐主編，1996 年。查 146 頁表 519 知平放雙矩形母線的截面系數(shù):W==(8103) (8103)2=106m3。大氣過電壓由雷擊或靜電感應產(chǎn)生；操作過電壓一般是由于電力系統(tǒng)的運行情況發(fā)生突變而產(chǎn)生電磁振蕩所致。tdz≤(I mKt)2由斷路器校驗時已算出 I∞ 178。電流互感器的二次側(cè)額定電流有5A和1A兩種，一般弱電系統(tǒng)用1A，強電系統(tǒng)用5A，當配電裝置距離控制室較遠時，亦可考慮用1A。tdzIt178。tdz≤I t178。t 站用變開關 00002 的選擇：1．電壓：因為 Ug=380V Un=380V 所以 Ug= Un2．電流：查表 41 得：I =＝798A查書 168 頁表 538，選出斷路器型號為 DW5－1000－1500 型，如下表所示：XX 大學電力學院畢業(yè)設計第 21 頁型號 額定電壓(V) 觸頭額定電流(A) 脫扣器類別DW510001500 380 1000－1500 過電流、失壓分勵 各斷路器型號一覽表10KV、35KV、110KV 少沒式斷路器電壓(KV)斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)熱穩(wěn)定電流(KA) 重合性能型號額定最大額定電流(A)額定斷開電流(KA) 額定 重新* 最大 有效 1S 4S 5S 10S合閘時間(s)固有分閘時間(s) 電流休止時間(s)重合時間(s)SW4110 110 126 1000 3500 3000 55 32 32 21 SW235(小車式) 35 1500 1500 SW335 35 600 400 17 SN410G 10 6000 1800 300 173 120 85 SN110 10 600 200 52 30 20 14 第 4．3 節(jié)隔離開關的選擇及校驗隔離開關形式的選擇，應根據(jù)配電裝置的布置特點和使用要求等因素，進行比較然后確定。???t=+=由 和 t 查書 112 頁圖 51 得，t z=1s所以 tdz=tz=因為 I∞ 178。tdz≤I t178。第 2．3 節(jié) 計算步驟（1）選擇計算短路點（2）畫等值網(wǎng)絡（次暫態(tài)網(wǎng)絡）圖①首先去掉系統(tǒng)中的所有負荷分支，線路電容、各元件的電阻，發(fā)電機電抗用次暫態(tài)電抗 Xd。其計算的目的主要有以下幾方面：（1） 在選擇電氣主接線時，為了比較各種接線方案，或確定某一接線是否需要采取限制短路電流的措施等，均需進行必要的短路電流計算。主變臺數(shù)、型號、參數(shù)均相同，同時又不降低用電和供電可靠性，又符合現(xiàn)場實際和設計規(guī)程的要求，從經(jīng)濟角度考慮選擇方案四和三比較合適，達到了工程造價較低，同時考慮了變電站隨著負荷的增加，進行擴建和增容的可能性，因為橋式接線在負荷增加時，可很方便的改造為單母線分段，以適應負荷增加和供電可靠性的要求。② 主變?nèi)萘考芭_數(shù)的選擇：2 臺主變?nèi)萘客桨敢?。?）在有一、二級負荷的變電所中宜裝設兩臺主變壓器，當技術經(jīng)濟比較合理時，可裝設兩臺以上主變壓器。通常每臺變壓器容量應當在當一臺變壓器停用時，另一臺容量至少保證對 60%負荷的供電。經(jīng)濟計算是從國民經(jīng)濟整體利益出發(fā)，計算電氣主接線各比較方案的費用和效益，為選擇經(jīng)濟上的最優(yōu)方案提供依據(jù)。②所有同步電機都具有自動調(diào)整勵磁裝置（包括強行勵磁） 。第 3．1 節(jié)　變壓器及電抗器的參數(shù)計算　變壓器參數(shù)的計算XX 大學電力學院畢業(yè)設計第 9 頁1．主變壓器參數(shù)計算由表 21 查明，及經(jīng)濟比較時已算出：Ud1%= Ud2%= Ud3%=XB*.1= =%???nbdSXB*.2= =??nbdXB*.3= =????nbdSU2．站用變壓器參數(shù)計算由表 22 查明：U d%=4XB*.4= =%???nbdS3．電抗器電抗標幺值計算XK.*= X*N =(或查書 64 頁表 310)?????bNUI第 3．2 節(jié) 變電站網(wǎng)絡化簡依據(jù)本變電站選定的接線方式及設備參數(shù)，進行網(wǎng)絡化簡如下：（系統(tǒng)最大運行方式時，歸算到 Sb＝100MVA 的等值電抗 Xs＝）XX 大學電力學院畢業(yè)設計第 10 頁 短路點 d1 的短路計算(110 母線)網(wǎng)絡化簡如圖 32 所示：=Xs=???XXjs=Xmd =5105.??bnS因為 Xjs=53所以 = =I∞* = =1/5=?ZIjsIb= =??USIn= Ib =I″ = I∞ = = In= I∞* In= *In==?ich=″ == kAXX 大學電力學院畢業(yè)設計第 11 頁ioh=″ == kAS″ = I″ Un= 110= 短路點 d2 的短路計算(35KV 母線)網(wǎng)絡化簡如圖 33 所示：X4=X1+X2=+=X4′ =X1′ +X2′ =+=X5=X4∥X 4′ =X6=Xs+X5=+=因為 Xjs=3所以 = =I∞* = =1/=?ZIjs1Ib= =??USIn= Ib =I″ = I∞ = = In= I∞* In= *In