單層廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(專業(yè)版)
【正文】 抗沖切計(jì)算按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。：：上柱：下柱：根據(jù)以上兩組內(nèi)力組合項(xiàng)次，可計(jì)算與該兩組內(nèi)力對(duì)應(yīng)的彎矩和軸力標(biāo)準(zhǔn)值為：上柱：下柱：：，因?yàn)椋蕬?yīng)做裂縫寬度驗(yàn)算故最大裂縫寬度：，滿足要求。μS=所以 綜上所述，有排架受荷總圖如下四、排架內(nèi)力計(jì)算 恒荷載作用下排架的內(nèi)力將圖5中的恒荷載及的作用簡(jiǎn)化為圖6中的所示的計(jì)算簡(jiǎn)圖在作用下，規(guī)定彎矩順時(shí)針為正，逆時(shí)針為負(fù)，簡(jiǎn)力向右為正，向左為負(fù)。查表 ，取所以將A、C列柱向外移動(dòng)150mm此時(shí) 滿足要求。根據(jù)《抗震規(guī)范》，對(duì)于A柱，B柱上柱內(nèi)力應(yīng)乘以吊車橋架引起的地震剪力和彎矩增大系數(shù)，得到其內(nèi)力如圖31。第三組：；0。選用188120，=(可以) 沿長(zhǎng)邊方向的配筋計(jì)算在第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下，均勻分布的地基凈反力 ； ； ； ；。七、基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 荷載計(jì)算 由柱傳致基頂?shù)暮奢d由表6可知荷載值如下：第一組：，；第二組：，；第三組：，；第四組：。按圖17所示先求出BC柱上的吊車豎向荷載對(duì)下柱軸線產(chǎn)生的彎矩為C柱：n=， B柱：n=， ，求各柱總的柱頂剪力其內(nèi)力圖 吊車橫向水平荷載作用在排架的內(nèi)力 吊車橫向水平荷載是作用于吊車梁頂面。二、計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定 計(jì)算上柱高及全柱高：， m，放置于基礎(chǔ)頂面。相應(yīng)的彎矩圖如圖所示。 牛腿幾何尺寸的確定 牛腿截面寬度與柱寬度相等為500mm，取吊車梁外側(cè)至牛腿外邊緣的距離,吊車梁端部寬為340mm，吊車梁軸線到柱面外側(cè)的距離為750mm，則牛腿頂面的長(zhǎng)度為750500+340/2+80=500mm，相應(yīng)牛腿水平截面高度為500+900=1400mm，牛腿外邊緣高度，傾角，于是牛腿的幾何尺寸如圖所示： 牛腿配筋由于吊車垂直荷載作用于下柱截面內(nèi)，即，故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋縱向鋼筋取，箍筋取 牛腿局部擠壓驗(yàn)算設(shè)墊板的長(zhǎng)度和寬度為500500mm，局部壓力標(biāo)準(zhǔn)組合值：故局部擠壓應(yīng)力為：（滿足要求） 柱的吊裝驗(yàn)算 吊裝方案：一點(diǎn)翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處，如圖所示 荷載計(jì)算：上柱自重：牛腿自重：下柱自重：，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。 基底配筋計(jì)算包括沿長(zhǎng)邊和短邊兩個(gè)方向的配筋計(jì)算。由于上階底面落在柱邊破壞錐面內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切力驗(yàn)算。為便于比較將有地震作用得到的內(nèi)力組合值乘以抗震調(diào)整系數(shù)，查得=，A柱的內(nèi)力組合匯表如下表：截面無(wú)地震作用有地震作用MNVMNV115835832233894119926
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