【正文】 m。m)∑Mik/lVA= u∑Mik/lM= ul/26540032001表316活載（c）作用下柱軸力層邊柱（A軸）中柱（B軸）橫梁縱梁柱軸力(kN)橫梁縱梁柱軸力(kN)端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力654326321表317 滿跨活載作用下AB跨梁端剪力層q(kN/m)a(m)u=()q/2MAC(kN節(jié)點(diǎn)分配順序：（A5 B4 A3 B2 A1）；（B5 A4 B3 A2 B1 ）圖310 活載（a）迭代過(guò)程圖311 活載（a）彎矩圖（kN 節(jié)點(diǎn)分配順序：（A6 .B5 .A4 .. B1) (B6 ... ) 圖33 恒載彎矩分配過(guò)程 圖34 恒載作用下彎矩圖 圖35 恒載作用下梁剪力、柱軸力（kN）根據(jù)所求出的兩端彎矩，再通過(guò)平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結(jié)果見(jiàn)表31～34。 表2–1 橫梁和柱線剛度 桿 件截面尺寸EC(kN/mm2)I0(mm4)I(mm4)L(mm)i=EcI/L(kN框架結(jié)構(gòu)的柱網(wǎng)布置方式為內(nèi)廊式，見(jiàn)建筑平面圖，,，房屋總長(zhǎng)度不超過(guò)55m，詳圖見(jiàn)底層平面圖、屋頂平面圖、立面圖。抗震設(shè)防烈度為7度，第一組。在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形產(chǎn)生的內(nèi)力重分布，對(duì)梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進(jìn)行調(diào)幅。FEK== ∑GiHi= kN 各樓層的地震作用和地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值見(jiàn)上表，圖示見(jiàn)下圖25圖25橫向框架上的地震作用第3章 橫向框架內(nèi)力計(jì)算首先計(jì)算出本工程橫向框架的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，去框架的一般進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算，如下圖31 a）恒載。m)∑Mik/lVA=gl/2+u∑Mik/lM=gl/2l/4+uL/2654321 表34 柱軸力（kN） 層邊柱A軸、D軸中柱B軸、C軸橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力6柱頂柱底5柱頂99柱底4柱頂99柱底3柱頂99柱底2柱頂99柱底11251柱頂99柱底 （1）頂層 （2）二～六層橫梁．縱梁偏心引起柱端附加彎矩（邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè)）頂層外縱梁 MA6=－MD6== kNm)MBA(kNm） 圖323地震作用下框架梁剪力、柱軸力（kN）表321地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩 層次層間剪力(kN)總剪力 (kN)柱別Di(kN/mm)∑D(kN/mm)Vi(kN)yh(m)M下M上6邊柱中柱5邊柱中柱4邊柱中柱3邊柱中柱2邊柱中柱1邊柱 中柱 表322 地震作用下梁端、跨中彎矩和剪力 層次柱別M下(kNα1fc/fy184610128014081341ξh0(m)660660660360360360660660660360360360660660660360360360組合內(nèi)力V(kN)M(kNm)M上(kNm）層q(kN/m)(板傳來(lái)荷載)a(m)l(m)u=(la)q/2MAB(kNm （僅BC作用活載）（1）頂層邊跨梁跨中彎矩最大，見(jiàn)圖36（2）頂層邊柱柱頂左側(cè)及柱底右側(cè)受拉最大彎矩，見(jiàn)圖37（3）頂層邊跨梁梁端最大負(fù)彎矩，見(jiàn)圖38（4）活載滿跨布置，見(jiàn)圖39當(dāng)AB跨布置活載時(shí)： 圖36 活載不利布置a 圖37 活載不利布置b 當(dāng)BC跨布置活載時(shí)： 當(dāng)AB跨河BC跨均布置活載時(shí)： 圖38 活載不利布置c 圖39 活載不利布置d：采用“迭代法”計(jì)算，迭代計(jì)算次序同恒載，如圖3圖31圖31圖319。m具體見(jiàn)圖31根據(jù)對(duì)稱原則，只計(jì)算AB、BC跨。計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖21 框架柱： 400mm400mm。主體結(jié)構(gòu)工程采用現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，肋梁樓蓋。基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)無(wú)地下水。主節(jié)點(diǎn)剛接橫梁的計(jì)算跨度取柱中心間距離，三跨分別為l=8400、2700、8400。m （逆時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎┕?jié)點(diǎn)A6的不平衡彎矩：MA6B6+MA6縱梁= －－+= －m MB1=－MC1=－=－m)∑Mik/lVA= u∑Mik/lVB=(u+∑Mik/l)65 40032001表310 活載（b）作用下BC跨梁端剪力層q(kN/m)l(m)gl/4VB=ql/4VC=ql/46000050000430000210000表311 活載（b）作用下AB跨跨中彎矩（kNm)左梁右梁VAVC左VC右6邊柱0中柱5邊柱0中柱4邊柱0中柱3邊柱0中柱2邊柱0中柱1邊柱104..10中柱表323地震作用下柱軸力層次柱別M下(kNm)–截面位置A6支座跨中B6支座左B6支座右跨中C6支座左A5支座跨中B5支座左B5支座右跨中C5支座左A1支座跨中B1支座左B1支座右跨中C1支座左bh300700300400300700300400300700300400混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30C30C30層頂層六層二層 表5–2橫梁AB、BC跨正截面抗震驗(yàn)算 備注安全安全安全安全安全安全安全安全安全安全安全安全安全安全安全安全安全安全實(shí)際選用(mm2)216，AS=402214，AS=308314，AS=402216，AS=402216，AS=402214，AS=308514，AS=769216，AS=402514，AS=769614，AS=923214，AS=308614，AS=923616，AS=1206414，AS=804614，AS=923616，AS=1206214，AS=308616，AS=1206As=ξbh0m)M上(kNm)∑Mik/lVA= u∑Mik/lVB=(u+∑Mik/l)650430210表36 活載（a）作用下BC跨梁端剪力層q(kN/m)l(m)gl/4VB=ql/4VC=ql/4600005400003 200001表37 活載（a）作用下AB跨跨中彎矩（kNm （逆時(shí)針為正）樓層外縱梁 MA1=－MD1== b）恒載產(chǎn)生的不平衡彎矩 圖31 橫向框架承擔(dān)的荷載及不平衡的彎矩節(jié)點(diǎn)A1： SA1A0=4iA1A0=4= SA1B1=4iA1B1=4= SA1A2=4iA1A2=4= 節(jié)點(diǎn)B1： SB1D1= iB1D1 =2= 節(jié)點(diǎn)A2: 節(jié)點(diǎn)B2: 節(jié)點(diǎn)A3 B3 A4 B4 A5 B5 與 A2 B2相同節(jié)點(diǎn)A6: 節(jié)點(diǎn)B6: （順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?jì)算）下圖32圖32 桿端節(jié)點(diǎn)彎矩正方向（1）橫梁固端彎矩1)頂層橫梁：自重作用： 板傳來(lái)的恒載作用：2）二～六層橫梁：自重作用： 板傳來(lái)的恒載作用：（2）縱梁引起的柱端附加彎矩 （邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè)）頂層外縱梁 MA6= －MD6==框架梁的截面設(shè)計(jì)包括正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)和斜截面抗剪承載力設(shè)計(jì)，然后再根據(jù)構(gòu)造要求統(tǒng)一調(diào)整和布置縱向鋼筋和箍筋。建筑室內(nèi)外高差600mm，室外標(biāo)高即為現(xiàn)有自然地面標(biāo)高。 建筑與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)型式本工程為五層框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)平面形狀為“凹”型，立面體型簡(jiǎn)單規(guī)則，減小偏心和扭轉(zhuǎn)，盡量統(tǒng)一柱網(wǎng)及層高，減少構(gòu)件種類和規(guī)格，簡(jiǎn)化梁柱的設(shè)計(jì)及施工。橫梁、柱線剛度見(jiàn)表21。恒載彎矩分配過(guò)程見(jiàn)圖33，恒載作用下彎矩見(jiàn)圖34，梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖35?；钶d（d）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3圖321 。m）層q(kN/m)(板傳來(lái)荷載)a(m)l(m)u=(l