【正文】 (4) 式中： V —— 計(jì)算截面沿腹板平面作用的剪力設(shè)計(jì)值； S —— 中和軸以上毛截面對(duì)中和軸的面積矩； I —— 毛截面慣性矩； tw —— 腹板厚度； fv —— 鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 35m a x v74 3 2 1 0 3 . 0 7 2 1 0 8 7 . 3 2M P a 1 2 5 M P a4 . 4 7 1 0 3 4wVS fIt? ? ? ?? ? ? ??? ＜ 故牛腿驗(yàn)算滿足要求 ! 牛腿埋置深度計(jì)算 ： 3432 10 NuV ?? ? ? 126mm?fb 13000mm?wallt ?? 400mm?a 0 . 6 6130004 . 5 3 5 . 5 5 7 1 . 8126????????bf 3 0 . 5 8 0 . 2 2 1 . 04 3 2 1 0 0 . 9 5 7 1 . 8 1 . 0 1 2 6 0 . 8 8 4 0 0wwl l????? ? ? ? ? ????? 得出 95 m m 9. 5cmwl ?? 所以，主縱梁的最小埋入長度為 ，取埋入長度為 50cm 。采用的三角架反壓試載法具有試載周期短、工作量少、無需對(duì)稱加載、無特殊條件限制、易于施工操作等優(yōu)點(diǎn)。 錨壓三角架的精軋螺紋鋼是預(yù)埋在箱梁的腹板中，主要承擔(dān)在施工時(shí)候的一個(gè)抗拔力。 長細(xì)比 0 1960= = 143x xli? ?，由此可查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB50017— 20xx）表 C2 得穩(wěn)定系數(shù) ? ? 。 Midas 計(jì)算模型 如 圖 76 所示： 圖 76 三角架 midas 模型 . 三角架反力分析 （ 1）水平反力輸出如 表 5 所示： 表 5 三角架 水平反力 (單位： kN) Fx 上節(jié)點(diǎn)處 下節(jié)點(diǎn)處 400 400 （ 2）豎向反力輸出如 表 6 所示： 表 6 三角架 豎向反力 (單位： kN) Fz 上節(jié)點(diǎn)處 下節(jié)點(diǎn)處 432 中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 18 圖 77 橋墩處托架豎向反力 (單位： kN) （ 3）計(jì)算焊縫最小長度 斜撐與方鋼連接處的最大水平反力為 V=400kN，焊接采用直角角焊縫 ,雙面?zhèn)群缚p，由《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GB50017— 20xx）可得： wfewV fhl? ?? (1) 式中： ? —— 焊縫所承受的剪應(yīng)力； wl —— 焊縫的計(jì)算長度； wff —— Q235 鋼材焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。在底籃前橫梁與反力架之間放置千斤頂，逐級(jí)加載千斤頂，通過三角反力架反力在掛籃前橫梁對(duì) 掛籃施加荷載，作用力通過前吊桿傳遞到主桁前橫梁上，達(dá)到掛籃受力效果，通過在指定的位置設(shè)置變形觀察測點(diǎn)，在掛籃預(yù)壓過程中實(shí)測出掛籃的彈性變形和非彈性變形，并推定彈變規(guī)律回歸方程。 中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 15 澆筑 8梁段 時(shí) 走行狀態(tài)掛籃抗傾覆計(jì)算 掛籃底部設(shè)有軌道，使掛籃能夠沿橋梁縱向移動(dòng)，軌道由精軋螺紋鋼錨固在已澆梁段上，掛籃移動(dòng)時(shí)后端錨固在軌道上。 澆筑 8梁段 時(shí) 底籃后橫梁剛度驗(yàn)算 走行狀態(tài)底籃后橫梁處于懸吊狀態(tài)，應(yīng)力最大，驗(yàn)算此處剛度，結(jié)果如下。 澆筑 8梁段 時(shí) 掛籃后錨壓梁強(qiáng)度計(jì)算 圖 56 掛籃后錨壓梁最大正應(yīng)力圖 圖 57 掛籃后錨壓梁剪應(yīng)力圖 錨壓梁的最大正應(yīng)力為 215MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。 中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 10 澆筑 1梁段 時(shí) 掛籃底籃橫梁強(qiáng)度計(jì)算 圖 42 底籃橫梁最大正應(yīng)力圖 圖 43 底籃橫梁剪應(yīng)力圖 由 結(jié)果可知，掛籃底籃橫梁的最大拉應(yīng)力為 215MPa，最大剪應(yīng)力為125MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。其余構(gòu)件承受彎矩剪力等內(nèi)力作用，需對(duì)各項(xiàng)強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。 5 號(hào)區(qū)域的混凝土濕重： 3 3 9 .3 8 3 .5 4 .3 2 2 .5 5 k N / m? ? ?的均布荷載。 建立簡單計(jì)算模型如 圖 8 所示： 圖 8 模板重量下等效荷載 經(jīng)過計(jì)算所得如下 圖 9 所示： 圖 9 模板重量下滑梁承擔(dān)荷載 模板重量下分配給外滑梁的荷載： 外滑梁主梁 ，外滑梁輔梁 振搗混 凝土 及 施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載 ： 22+ =： 建立簡單計(jì)算模型如下 圖 10 所示：中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 4 圖 10 振搗混凝土及施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載 經(jīng)過計(jì)算所得如下 圖 11 所示： 圖 11 外滑梁在振搗混凝土及施工人員、 施工材料及運(yùn)輸堆放荷載下的反力 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載下分配給外滑梁的荷載： 外滑梁主梁 ，外滑梁輔梁 則外滑梁主梁承受的總外荷載最大為： 主梁 2 3 . 3 + 1 0 . 5 ) 1 . 2 + 6 . 9 1 . 4 = 5 0 . 2 k N / m??（ 輔梁 ( 9 .9 7 1 . 7) 1 . 2+ 5 . 4 1 . 4 = 2 1 . 5 6 k N / m? ? ? （ 2） 2 號(hào)區(qū)域（即內(nèi)頂板）對(duì)稱承擔(dān)荷載，故只需將荷載平均分配到 2 根內(nèi)滑梁上，則每根內(nèi)滑梁承擔(dān)線荷載結(jié)果如下： 滑梁承擔(dān)荷載區(qū) 域?qū)挾?222 1 .6 0 .4 5 1 .9 5 .3 m? ? ? ? ?B 混凝土濕重 2 0 4 .7 5 2 3 .5 2 9 .2 5 k N /m? ? ? 施工荷載 ? ?2 .5 2 5 .3 2 1 1 .9 3 k N / m? ? ? ? 模板荷載 6 0 2 3 .5 = 8 .5 7 k N /m?? 內(nèi)滑粱承擔(dān)總荷載 2 9 .2 5 8 .5 7 1 .2 + 1 1 . 9 3 1 . 4 6 2 .1 k N / m? ? ? ?（ ） （ 3） 5 號(hào)區(qū)域澆筑混凝土?xí)r，各底縱梁要承擔(dān)的荷載，底板長度為 ，將其簡化為一根桿件，將 10 根底縱梁在底板的相對(duì)位置處簡化為 10 個(gè)支座，再將作用在底縱梁上的混凝土重量，模 板重量，振搗混凝土產(chǎn)生的荷載以及施工人員、施工材料及運(yùn)輸堆放荷載以等效荷載的方式加載在這根桿上，通過 Midas 計(jì)算底縱梁實(shí)際要承擔(dān)的荷載，計(jì)算步驟如下： 3 號(hào)區(qū)域的混凝土濕重： 4 4 5 .3 8 3 .5 0 .7 1 8 1 .8 k N / m? ? ?的均布荷載?？紤]到截面大小及梁段長短，取 1（ ）及 8（ 4m長最重梁段）梁段進(jìn)行掛籃載荷計(jì)算。 上 部箱梁 1～ 14 號(hào)梁段采用雙懸臂掛籃逐塊對(duì)稱現(xiàn)澆施工。其中主梁上部結(jié)構(gòu)采用三向預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)，下部結(jié)構(gòu)主墩采用單空心薄壁墩，過渡墩采用空心薄壁墩，基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)；引橋上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后連續(xù) (剛構(gòu) )T梁，下部結(jié)構(gòu)橋墩采用空心薄壁墩、矩形墩、柱式墩，橋臺(tái)采用肋板臺(tái)、坐板臺(tái)及重力式 U 臺(tái)，基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)及擴(kuò)大基礎(chǔ)。 4. 結(jié)構(gòu)計(jì)算 . 荷載計(jì)算 懸臂澆筑的每個(gè)梁段均為變截面梁，出于保守考慮，取每個(gè)梁段最大截面來計(jì)算受力情況。 模板荷載：由于側(cè)模是 L 型模板，總寬度為 ，水平方向的模板寬為 ，以均布荷載模擬大小為 22 . 8 1 9 . 0 5 2 8 5 2 2 . 7 5 3 . 5 = 1 . 3 7 k N / m? ? ? ? ?，豎向的模板高度為 ，以集中載荷的形式進(jìn)行模擬大小為 6 .2 4 2 9 .0 5 2 5 0 3 .5 = 8 .4 3 k N / m? ? ?。 4 號(hào)區(qū)域的混凝土濕重為 /m的梯形荷載。 圖 32 走行狀態(tài)計(jì)算軸測圖 圖 33 走行狀態(tài)邊界條件設(shè)定 5. 受力結(jié)果分析 掛籃主要由兩種材料構(gòu)成： Q235 鋼和精軋螺紋鋼，精軋螺紋鋼吊桿只承受拉應(yīng)力，因此僅驗(yàn)算其抗拉強(qiáng)度及變形。 澆筑 1梁段 時(shí) 掛籃底籃縱梁強(qiáng)度計(jì)算 圖 40 底籃縱梁最大正應(yīng)力圖 圖 41 底籃縱梁剪應(yīng)力圖 掛籃底籃縱梁最大正應(yīng)力為 215MPa，最大剪應(yīng)力為 125MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。 中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 12 澆筑 8梁段 時(shí) 掛籃底籃橫梁強(qiáng)度計(jì)算 圖 54 底籃橫梁最大正應(yīng)力圖 圖 55 底籃橫梁剪應(yīng)力圖 由結(jié)果可知，掛籃底籃橫梁的最大拉應(yīng)力為 215MPa，最大剪應(yīng)力為125MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。 圖 62 走行狀態(tài)掛籃吊桿應(yīng)力圖 由應(yīng)力結(jié)果圖可知，最大應(yīng)力為 830MPa，安全系數(shù) =，滿足強(qiáng)度要求。掛籃的支座反力如 圖 67 所示： 圖 67 掛籃錨固點(diǎn)反力圖 掛籃主桁后錨處單根精軋螺紋鋼后錨力最大需要 R=128kN，精軋螺紋鋼控制應(yīng)力按 830MPa考慮，則單根精軋螺紋鋼提供的錨固力為： 2P 8 3 0 3 . 1 4 3 2 / 4 6 6 7 . 2k N? ? ? ?，抗傾覆安全系數(shù)為：6 6 7 .2 / 1 2 8 5 .3 2n P R? ? ? ?，掛籃的后錨固系統(tǒng)是安全的。由于三角是最簡單、穩(wěn)固的結(jié)構(gòu)，所以反力架的形式通常為三角型。以 千斤頂壓載時(shí)為受力最不利狀況，對(duì)三角架進(jìn)行驗(yàn)算。 慣性半徑843 .1 4 1 0 1431 .5 2 1 0xx Ii A ?? ? ??mm，748 .3 4 1 0 741 .5 2 1 0yyIi A ?? ? ??mm。 中交 一公局萬利萬達(dá)項(xiàng)目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項(xiàng)施工技術(shù)方案 計(jì)算書 21 . 三角架錨桿驗(yàn)算 單根精軋螺紋鋼提供的錨固力為： 2P 8 3 0 3 . 1 4 3 2 / 4 6 6 7 . 2k N? ? ? ?，實(shí)際受力為 200kN，安全系數(shù)為： 6 6 7 . 2 / 2 0 0 3 . 3 4 2n P R? ? ? ?，符合規(guī)范要求。