【正文】 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） 2/9= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /=計(jì)算梁間恒荷載為： += KN/M B:EF 軸 有窗 C1821 一個(gè) 實(shí)墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /3= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /3=計(jì)算梁間恒荷載為： += KN/M （ 2） B 軸有 C3621 窗 2 個(gè)，寬度為 300 的外包墻 實(shí)墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： 14 （ +20 2） /= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /=計(jì)算梁間恒荷載為： += KN/M (3） 軸有 C1821 窗一個(gè)，寬度為 300 的外包墻 實(shí)墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /3= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /3=計(jì)算梁間恒荷載為： += KN/M (4） A軸 23 有 C1821 窗一個(gè)， 3435 有 C1821 窗一個(gè) 寬度為 300 的外包墻 實(shí)墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /9= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /9=計(jì)算梁間恒荷載為： +=A 軸 34有 M1824 窗一個(gè)， A軸 3334有 M1824 窗一個(gè) ,寬度為 300 的外包墻 實(shí)墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /3= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /3=計(jì)算梁間恒荷載為： +=(5） 4軸 23 有 C3621 窗，寬度為 300 的外包墻 15 實(shí)墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /9= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /9=計(jì)算梁間恒荷載為： +=(6） 軸有 C2121 窗，寬度為 300 的外包墻 實(shí)墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /6= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /6=計(jì)算梁間恒荷載 為： +=（ 7） D 軸 1523完全采用玻璃幕墻 實(shí)墻線荷載： = KN/m 計(jì)算梁間恒荷載為： （ 8） 偏于安全考慮，內(nèi)墻（ 200mm）上門(mén)窗均不折減計(jì)算，梁間線荷載為： 實(shí)墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 結(jié) 構(gòu) 計(jì) 算 一、基本資料： 房間編號(hào)： 19 邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：固定 /固定 /固定 /固定 / 荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值： g ＝ kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q ＝ kN/M2 計(jì)算跨度 Lx = 9000 mm ；計(jì)算跨度 Ly = 4575 mm 板厚 H = 120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)： C25；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)： HPB235 計(jì)算方法：彈性算法。 雨水管間距不大于 24mm 5 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計(jì) 結(jié) 構(gòu) 方 案 建筑結(jié)構(gòu)選型 本工程是 理工大學(xué)丁香 教學(xué)樓，建筑面積為 ㎡，建筑結(jié)構(gòu)選型為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。 以現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際為放樣依據(jù)。 此設(shè)計(jì)滿足“適用、經(jīng)濟(jì)、美觀 ” 的總體要求，建筑平面簡(jiǎn)潔、明快、體現(xiàn)時(shí)代待征，結(jié)構(gòu)方案合理，體系選擇準(zhǔn)備、技術(shù)先進(jìn)、利于施工，裝飾簡(jiǎn)潔適用、經(jīng)濟(jì)。建筑物的總長(zhǎng)為 ，總寬度為 米，根據(jù)結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范， 房屋的不均勻沉降， 在 4 141 3233軸線間各設(shè)置一條 縫，而這 三 條抗震縫可兼做變形縫。 2 方 案 設(shè) 計(jì) 根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)的要求，本方案盡量追求完美 ,造型美觀大方、新穎，有教學(xué)樓特色和氣息，方案可實(shí)施性較強(qiáng)。 architectural design。 1 設(shè) 計(jì) 概 況 本設(shè)計(jì) 為理工大學(xué)丁香教學(xué)樓， 總建筑面積 平方米， 建筑主體層數(shù) 5 層，局部 3層，總高度為 米。 frame structure。一般要求剖到樓梯及有高低錯(cuò)落的部位； （ 2）進(jìn)一步核實(shí)梁、樓板等在外墻高度上的關(guān)系，確定選用那種類(lèi)型的梁、樓板及其形狀和材料； （ 3）根據(jù)平面圖計(jì)算確定的尺寸，核對(duì)樓梯在高度方向上的梯段的尺寸，確定平臺(tái)梁的尺寸。本框架結(jié)構(gòu)采用內(nèi)廊式柱網(wǎng)布置 。另外從室內(nèi)采光和通風(fēng)及各層梁柱高度的角度考慮， 窗臺(tái)的高度 取 ， 屋頂為平屋頂形式。 房屋正常使用年限為 50 年。 雨水口 屋面雨水口做法詳見(jiàn)圖集；水落管材料采用直徑為 100PVC 水落管。鋼框玻璃窗自重為 KN/m2（ GB50092021） ，取 KN/m2。 M My= + = M Mq =(+) ( + ) ^2 = 泊松比：μ＝ 1/5. 考慮活荷載不利組合。 = ( + ) ^2 = ： 矩形截面，γ f39。 = ( + ) ^2 = M (3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) θ： 按混凝土規(guī)范第 條，當(dāng)ρ 39。 M 考慮活載不利布置跨中 Y向應(yīng)增 加的彎矩： Mya =(+) ( ) ^2 = = ，實(shí)配φ 8150 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系 ) ρ min ＝ % ， ρ＝ % 三、跨中撓度驗(yàn)算： Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值 Mq 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值 (1)、撓度和 裂縫驗(yàn)算參數(shù)： Mk =(+) ( + ) ^2 = M (5)、撓度 f ＝κ Qk L ^ 4 / B f ＝ ^4/ = f / L ＝ ，滿足規(guī)范要求！ 四、裂縫寬度驗(yàn)算： ①、 X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ， 按下列公式計(jì)算： ψ＝ ftk / (ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk / ( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 101. 335.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 335./ 60000.= 當(dāng) ρ te ＜ 時(shí)，取ρ te ＝ ψ ＝ ( ) = 當(dāng)ψ＜ 時(shí)，取ψ ＝ ω max ＝α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ②、 Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉 鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ， 按下列公式計(jì)算： ψ ＝ ftk / (ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk /( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 93. 335.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） 27 ρ te＝ 335./ 60000.= 當(dāng) ρ te ＜ 時(shí)，取ρ te ＝ ψ ＝ ( ) = 當(dāng)ψ＜ 時(shí)，取ψ ＝ ω max ＝ α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ③、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ， 按下列公式計(jì)算： ψ ＝ ftk / (ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk / ( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 101. 335.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 335./ 60000.= 當(dāng) ρ te ＜ 時(shí)，取ρ te ＝ ψ＝ ( ) = 當(dāng) ψ＜ 時(shí)，取ψ＝ ω max ＝ α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ④、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ， 按下列公式計(jì)算： ψ ＝ ftk / (ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk / ( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 101. 335.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 335./ 60000.= 當(dāng) ρ te ＜ 時(shí)，取ρ te ＝ ψ＝ ( ) = 當(dāng)ψ＜ 時(shí)，取ψ＝ ω max ＝α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ⑤、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ， 按下列公式計(jì)算： ψ＝ ftk / (ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk / ( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 101. 335.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= 28 ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 335./ 60000.= 當(dāng) ρ te ＜ 時(shí)，取ρ te ＝ ψ ＝ ( ) = 當(dāng) ψ＜ 時(shí)，取ψ ＝ ω max ＝α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ⑥、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算： ψ ＝ ftk /(ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk / ( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 101. 335.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 335./ 60000.= 當(dāng)