【正文】 污泥排出系統(tǒng) 由上述計算知道，剩余污泥產生量 Q= dm/3 ，每個周期單個池體產生的污泥量 mNn Qq ????? ，每個周期排泥時間利用周期后 ，則泵的流量為： hm/3 。每根豎管的配氣量為： ? m3/h 曝氣池平面面積 為： 2 6 7)(84 m???? 每個空氣擴散器的服務面積按 m3 計，則所需空氣擴散器的總數(shù)為： 37 、 ? 個 為安全計，本設計采用 1320 個空氣擴散器，每個豎管上安設的空氣擴散器的數(shù)目為： 個44301320? 每個空氣擴散器的配氣量為 ? m3/h 圖 26 曝氣系統(tǒng)管道布置圖 空氣管道的流速，一般規(guī)定為：干、支管為 10~15m/s，通向空氣擴散裝置的豎管、小支管為 4~5m/s。 34 、 （ⅰ） 氧化有機物需氧量，污泥 自身需氧量 O1以每去除 1 ㎏ BOD需要 ㎏ Oa 的經驗法計算。 為： (10) 復核出水溶解性 BOD5 處理水中非溶解性 BOD5的值： DOD5= Ce—— 處理水中懸浮固體濃度 10mg/L Xa—— 活性微生物在處理水中的所占比例取 b—— 微生物自身氧化速率 本設計取 DOD5=? 10=故水中溶解性 DOD5要求小于 10－ = mg/L 而該設計出水溶解性 DOD5： Se’=nfTNK S AW2 024 24? = 16024 ????? ? = 設計結果滿足設計要求。 29 、 則 mH 83 346 420 00 01 ?? ?? （ⅱ） 潷水結束時泥面高度， H3（ m） 已知撇水水位和泥面之間的安全距離， H2=? =； H3=H(Hl+H2)== (ⅲ ) SVI— 污泥體積指數(shù) ,(ml/g) SVI=WNHH?3 代入 數(shù)值，則 SVI= 3 ??? (ml/g)， 此數(shù)值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。 Vmax = 104 t XO (MLSS≤ 3000) 式中 Vmax— 活性污泥界面的初始沉降速度。與此同時，活性污泥在幾乎靜止的條件下進行沉淀分離，活性污泥沉至池底，下一個周期 繼續(xù)發(fā)揮作用，處理后的水位于污泥層上部，靜置沉淀使泥水分離。泵房面積取 20mx8m(考慮遠期 ) ㈤ CASS池的設計與計算 CASS 工藝是將序批式 活性污泥法 （ SBR）的反應池沿長度方向分為兩部分，前部為生物選擇區(qū)也稱預反應區(qū)，后部為主反應區(qū)。239。 沉砂池池底采用多斗集砂，沉砂由螺旋離心泵自斗底抽送至砂水分離器，污水回至提升泵前， 凈砂直接由汽車外運。另外，在水中曝氣可脫臭，改善水質，有利于后續(xù)處理，還可起到預曝氣作用。 提升泵房用于將流入污水提升至后續(xù)處理單元所需要的高度，使其實現(xiàn)重力流，以便自流進入各后續(xù)處理單元。本工程格柵間隙為 20mm，取 1w =；取 k= dmdmw /?????? 應采用機械除渣，采用機械柵渣打包機將柵渣打包，汽車運走。則實際體積為 1440 3m 1260 3m （符合要求）。 ③ CASS 每個周期的排水量一般不超過池內總水量的 1/3，而 SBR 則為 1/2— 3/4； CASS 抗沖擊能力較好。 （以 10 萬噸的城市污水處理廠為例：傳統(tǒng)活性污泥法的總投資約 億， CASS 工藝總投資約 億；傳統(tǒng)活性污泥法占地面積約為 180畝， CASS 法占地面積約 120 畝。去除 產生 ~ 剩余污泥，僅為傳統(tǒng)法的 60%左右。 （ 5）不易發(fā)生污泥膨脹 污泥膨脹是活性污泥法運行過程中常遇到的問題，由于污泥沉降性能 6 、 差，污泥與水無法在二沉池進行有效分離，造成污泥流失，使出水水質變差，嚴重時使污水處理廠無法運行，而控制并消除污泥膨脹需要一定時間，具有滯后性。當進水濃度較高時，也可通過延長曝氣時間實現(xiàn)達標排放，達到抗沖擊負荷的目的。根據(jù)生化動力反應學原理，由于曝氣池中的底物濃度很低，其生化反應推動力也很小，反應速率和有機物去除效率都比較低；在理想的推流式曝氣池中， 污水與回流污泥形成的混合流從池首端進入，成推流狀態(tài)沿曝氣池流動，至池末端流出。運行中可根據(jù)進水水質和排放標準控制運行參數(shù)，如有機負荷、工作周期、 水力停留時間等，通過調整這些參數(shù)使污水處理廠在滿足出水水質要求的條件下降低運行成本。年極端最低氣溫僅 ℃ ，極端最高氣溫為 38℃ 。東西長約 230公里，南北寬約 88公里。 （ 4） .城市概況 1） 地理位置 長沙市位于湖南省東部偏北 , 湘江下游和長瀏盆地西緣。 （ 2） .處理要求 （ 1）要求出水水質滿足 GB 18918－ 2021《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》的一級 B 排放標準，即： pH=6～ 9。完成設計計算說明書和設計圖（污水處理廠平面布置、高程布置圖、某構筑物工藝圖各一張）。 進水水質： BOD5=160mg/L。 SS≤20mg/L。 15′ ,北緯 27176。春溫變化大，夏初雨水多，伏秋高溫久，冬季嚴寒少。地震烈度為 六級 二 工藝流程 循環(huán)式活性污泥法（ Cyclic Activated Sludge System，簡稱 CASS）是在 SBR 基礎上發(fā)展起來的一種新型污水處理工藝。CASS 工藝集反應、沉淀、排水、功能于一體，污染物的降解在時間上是一個推流過程，而微生物則處于好氧、缺氧、厭氧周期性變化之 4 、 中， 從而達到對污染物去除作用，同時還具有較好的脫氮、除磷功能。 CASS 工藝從污染物的降解過程來看，當污水以相對較低的水量連續(xù)進入 CASS 池時即被混合液稀釋，因此，從空間上看 CASS 工藝屬變體積的完全混合式活性污泥法范疇；而從 CASS 工藝開始曝氣到排水結束整個周期來看，基質濃度由高到低，濃度梯度從高到低，基質 利用速率由大到小，因此， CASS 工藝屬理想的時間順序上的推流式反 5 、 應器，生化反應推動力較大。多年運行資料表明。而 CASS 反應池中存在著較大的濃度遞度，而且處于缺氧、好氧交替變化之中，這樣的環(huán)境條件可選擇性地培養(yǎng)出茵膠團細菌，使其成為曝氣池中的優(yōu)勢茵屬，有效地抑制絲狀茵的生長和繁殖，克服污泥膨脹，從而提高系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性。而 傳 統(tǒng) 法 剩 余 污 泥 不 穩(wěn) 定 ， 沉 降 性 差 ， 耗 氧 速 率 大 于20mgO2/gMLSS ③有機物去除率高，出水水質好，不僅能有效去除污水中有機碳源污 8 、 染物，而且具有良好的脫氮除磷功能。該工藝占地少，投資省，運行管理方便，處理效率優(yōu)良。 本設計采用粗細兩種格柵，一道粗格柵，一道細格柵，粗細格柵分別建置于提升泵站前后。為了方便管理和維護，細格柵間與沉砂池合建，細格柵間出水直接進入沉砂池。 污水提升前水位 ? （既泵站吸水池最低水位），為了保證后續(xù)各處 18 、 理單元進水能通過自流形式進入，提升后水位 （即細格柵前水面標高）。 污水中的砂粒是指相對密度較大，易沉淀分離的一些大顆粒物質，主要是污水中的無機性砂粒，礫石和 少量較重的有機顆粒，如樹皮、骨頭、種粒等。 設計取 t=2min V=60*2*=21m3 (2)水流過水斷面面積（ A ） vQA /max? v1水平流速（ m/s），一般采用 ~ 設計取 v1=A=(3)池總寬度（ B ） B=A/h2 h2有效水深（ m），一般取 23m. 設計 取 h2=2m B=2 (4)沉砂池長度 AVL /? ,?? （ 5）每小時所需空氣量 q=3600Qd, d1m3污水所需的空氣量，設計取的 d= 21 、 33 /2 5 6 0 0 mmq ???? (6)沉砂室所需容積（ V ） 式中 X —— 污水沉砂量，采用3631030 mm污水 T —— 排砂間隔時間 設計 dT 2? ，即考慮排泥間隔天數(shù)為 2 天 V =61086400?XTQ =610 8 6 40 ??? = )( 3m (7)每個沉砂斗容積（ 0V ） 設每一組有 1 個沉砂斗 )( 30 mV ?? (8)沉砂斗各部分尺寸及容積： 設計斗底寬 ma ? ，斗壁與水平面的傾角為 ?60 ，斗高 39。采用出水管道在出水槽中部與出水槽連接，出水管道采用鋼管，管徑 DN2=500mm,管內流速 v2=，水力坡度 i=%。 工藝運行過程 CASS 工藝運行過程包括充水 曝氣、沉淀、潷水、閑置四個階段組成，具體運行過程為： 24 、 （ 1）充水 曝氣階段 邊進 水邊曝氣，同時將主反應區(qū)的污泥回流至生物選擇區(qū)，一般回流比為 20%。 25 、 反應池的設計計算 圖 24 CASS 工藝原理圖 （ 1）基本設計參數(shù) 處理規(guī)模： Q=2021m3/d,總變化系數(shù) 混合液懸浮固體濃度（ MLSS）：取 Nw=3000mg/L 反應池 有效水深 H 一般取 35m,本水廠設計選用 排水比： λ=m1 = = (2)BOD污泥負荷（或稱 BODSS 負荷率）（ Ns） Ns=? fSK ?? e2 Ns—— BOD污泥負荷（或稱 BODSS 負荷率） ,kgBOD5/(kgMLSS （ ⅰ ）采用容積負荷法計算： fNwNe SeSaQV ?? ??? )( 式中： Q— 城市污水設計水量， m3/d ； Q=20210m3/d； Nw— 混合液 MLSS 污泥濃度（ kg/m3），本設計取 kg/m3； Ne — BOD5 污 泥 負 荷 (kg BOD5/kg MLSS 靠進水端為生物選擇區(qū)，其容積為 CASS 池總容積的 10%左右，另一部分為主反應區(qū)。 ℃時活性污泥自身氧化系數(shù)： Kd（ ） =Kd（ 20） 20?Tt? = （ － 20） = 剩余生物污泥量：△ XV=YQ 100039。 VNbSSQaO eO ??? ? ? 33 0 0 0 ?? ????????? = (㎏ O2/d) 式中 Oa — 需氧量 ， ㎏ O2/d； 39。 （ 16）污泥回流系統(tǒng)、剩余污泥系統(tǒng)排出系統(tǒng)設計 （ⅰ） 污泥回流系統(tǒng) 污泥回流比按 20%設計，每天回流污泥量 dmQ /400020210%20 3??? 38 、 每周期回流污泥量 667639。 （ iii）泵房設計尺寸 污泥回流泵 6 用 6 備，排泥泵 6 用 6 備，泵房長 50 米，寬 8 米， 高4 米。 XZG 型系列吸泥機用于污水處理廠圓型二沉池，將沉降在池底上的污泥刮集至一組沿半徑方向布置的吸泥管管口，再通過中心排泥管排出，以便污泥回流或濃縮脫水；此外，還可以撇除液面浮渣。 脫泥間尺寸取 20*8m. 該處理能脫掉污泥中的 80%左右水分，經脫水后污泥干餅外運。課程設計時重點考慮廠區(qū)功能區(qū)劃、處理構筑物布置、構筑物之間及構筑物與管渠之間的關系。為此，必須精確計算其水頭損失（初步設計或擴初設計時，精度要求可較低