【正文】 面下緣的距離為： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 34 mmAfAf aAfaAfa ssdppd sssdpppd ???? ????????? 所以 0h＝ 1300－ ＝ ； 2?為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù) ， 2?＝ ；代入上式得 dV0? ＝ ＝ dtd VkNbhf 03023 ?? ?????????? ?? dkcu VkNbhf 030,3 ????????? ?? 計(jì)算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。 3 橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營(yíng)階段 橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面， T 梁翼板有效寬度為 2021mm。 圖 鋼束平彎示意圖（尺寸單位： mm） 86 8214 063 863 812012063 8R=8000R=8000N3 鋼束平彎示意圖N2 鋼束平彎示意圖63 886 8跨中截面中心線8240 / 217 06 0/ 2214 0 3 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置 按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量 在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。 （ 3）其它截面鋼束位置及傾角計(jì)算 1）鋼束彎起形狀、彎起角 ? 及其彎曲半徑 采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板， N N2和 N3 彎起角 ? 均取 0? ＝ 8176。 可變效應(yīng)為 ： 不計(jì)沖擊 )( ypqms kk ?? ? 沖擊效應(yīng) )( ypqms kk ?? ?? 式中 s—— 所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； kq —— 車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kp —— 車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ? —— 影響線上同號(hào)區(qū)段的面積 y —— 影響線上最大豎坐標(biāo)值 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 17 圖 跨中截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式（ mm） 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 mkNM??????????????????2. ）（汽? kNkNV2..?????????????????????? ）（汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) mkNmkNM ?????? 1 6 1 1 2 8M ?汽 kNVV 1 6 1 1 4 ???? ?汽 2）計(jì)算四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力： 四分點(diǎn)可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式見(jiàn)圖 。11 ?????? ?iaan ?? 1 6 8 2 25139。= 179。根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱，橫截面的布置，計(jì)算可變作用下荷載橫向分布系數(shù)，求出各主梁控制截面（取跨中，四分點(diǎn)，變化點(diǎn)截面及支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合 (標(biāo)準(zhǔn)組合、短期組合和極限組合 )。 （ 3）主梁斷面 。 2)施工工藝：按后張法施工工藝制作主梁，采用金屬波紋管，波紋管內(nèi)徑 70mm,外徑 77mm. 3 相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù) （ 1）相對(duì)濕度為 75％。 4）橋面寬度（橋面凈空）：凈 —— 10+2 (防撞欄 )。 2． 方案比選 方案一： 預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形梁橋 施工方便；適合中小跨徑；結(jié)構(gòu)尺寸標(biāo)準(zhǔn) 化。它的開(kāi)工建設(shè)，對(duì)促進(jìn)淮海經(jīng)濟(jì)區(qū)的經(jīng)濟(jì)發(fā)展和淮南、淮北兩淮煤炭基地的建設(shè)，改善區(qū)域投資環(huán)境，將起積極的促進(jìn)作用 。 合徐高速公路北段（蚌埠 徐州）路線南起蚌埠涂山淮河大橋，接合徐高速公路南段，北至國(guó)道主干線連云港至霍爾果斯公路，在蕭縣朱圩子與連霍高速公路對(duì)接。 方案三： 中承式拱橋 已有成熟的工藝技術(shù)經(jīng)驗(yàn)，需要大量的吊裝設(shè)備，占施工場(chǎng)地大，需用勞力多；拱的承載潛力大，施工技術(shù)要求高；結(jié)構(gòu)較美觀；造價(jià)最低，耗用鋼材少，但木材、水泥、勞動(dòng)力消耗均最多。 3）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：二級(jí)。計(jì)，瀝青混凝土重度按 23kN/m179。 （ 4）橫隔 梁設(shè)置 :橫隔梁共設(shè)置四道，間距 ,端橫隔梁寬度 ,跨中橫隔梁寬度 。 I=Ii +Ix cm178。 一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： =179。25 ??????? ?iaaan ?? 設(shè)影響線零點(diǎn)距 2號(hào)梁軸線距離為 x,則 0 1 5 232 9 2 ??? xx x= 對(duì)于 3號(hào)梁考慮抗 扭修正后橫向影響線豎標(biāo)值為 21339。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 21 圖 支點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) ? kNkNV)(.?????????????????? ）（汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) kNVV 1 6 1 2 2 ???? ?汽 3 主梁作用效應(yīng)組合 選取三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見(jiàn)表 。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 圖 端部及跨中鋼預(yù)應(yīng)力筋布置 圖 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 由 0cotdLc??? 確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離 mmcL d 1 7 7 98c o t2 5 0c o t 0 ????? ?? 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 由 02 tan 2bLR ???確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離 mmRL b 6994t a n1 0 00 02t a n 02 ????? ?? 所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為 mmLLL bdw 2 4 7 86 9 91 7 7 92 ????? 則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 mmx wk 742824789906L156/219500 ?????? ）（ 根據(jù)圓弧切線的 性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平 距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為 mmLL bb 6928c os699c os 021 ????? ?? 故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 mmLLx bbk 8819)6996927428(21 ?????? 同理可以計(jì)算 N N2 的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于下表 中 表 各鋼束彎曲控制 要素 鋼束號(hào) 升高值 c （ mm） 彎起角0? （ 186。 圖 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 4547 550 50400 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（尺寸單位：mm ) （四） 主梁截面幾何特性計(jì)算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝 土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。 （五） 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 1 正截面承載力計(jì)算 一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算。 （ 2）斜截面抗彎承載力 由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長(zhǎng)方向沒(méi)有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。 表 1l? 計(jì)算 鋼束編號(hào) ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 8 6 9 8 1395 N2 5 0 0 1 1395 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 37 N3 5 0 0 6 1395 平 均 值 同理，可算出其它控制截面處的 1l? 值?？紤]到加載齡期不同， 2GM 按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)( , ) ( , 20)u o ut t t??? 。 2 持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算 （ 1）截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算 對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、 L/支點(diǎn)及鋼束突然變化處（截?cái)嗷驈澇隽喉數(shù)龋┓謩e進(jìn)行驗(yàn)算。 圖 變化點(diǎn)截面 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 48 變化點(diǎn)截面（尺寸單位：mm）bbx 0ax 0a200 0780160 020 0 20 070 0 70 045 020 0100120100200803.5496.5130040 0 第一階段截面梗肋 aa以上面積對(duì)凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(1202100 ??????????nas )2/(100200 ????? = 3810mm? 第一階段重心軸 00 xx? 以上面積對(duì)凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(12021000 ??????????nxs )2/ 7 61 2 7 0( 7 62 0 0 ????? = 3810mm? 第一階段截面梗肋 bb以上面積對(duì)凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(1202100 ??????????nbs )2/(880200 ????? = 3810mm? 第二階段截面梗肋 aa以上面積對(duì)凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 49 )3/(10045021)2/(1202100/0 ??????????as )2/(100200 ????? = 3810mm? 第二階段中心軸 00 xx? 以上面積對(duì)凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/1 001 98(1 004 5021)2/1 98(1 201 60 0/0 0 ??????????xs )2/ 7 61 2 9 8( 7 62 0 0 ????? = 3810mm? 第二階段截面梗肋 bb以上面積對(duì)凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(1202100/0 ??????????bs )2/8 8 01 2 9 8(8 8 02 0 0 ????? = 3810mm? 第三階段截面梗肋 aa 以上面積對(duì)凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(12021000 ??????????as )2/1 0 01 2 9 6(1 0 02 0 0 ????? = 3810mm? 第三階段重心軸 00 xx? 以上面積對(duì)凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(120210000 ??????????xs )2/ 7 61 2 9 6( 7 62 0 0 ????? = 3810mm? 第三階段截面梗肋 bb以上面積對(duì)凈截面重心軸 nn xx? 的面積矩： )3/(10045021)2/(12021000 ??????????bs )2/8 8 01 2 9 6(8 8 02 0 0 ????? = 3810mm? 同理可得，不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩，現(xiàn)匯總于下表 ： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 50 表 面積矩計(jì)算 截面類型 第一階段 凈截面對(duì)其重心軸 （重心軸位置 x＝） 第二階段換算截面對(duì)其重心軸（重心軸位置 x=） 第三階段換算截面對(duì)其重心軸 （重心軸位置 x＝） 計(jì)算點(diǎn)位置 aa－ 00xx－ bb－ aa－ 00xx