【正文】 用螺栓連接方式，對其中重要螺栓連接進行必要的校核是應該的， 因此，下面我們將對給料機中幾處重要的螺栓連接進行校核。托輥是帶式輸送機上用量最多 、分布最廣的組件 , 同時托輥也是帶式輸送機上出現(xiàn)故障率最高的組件 ,其失效形式一般均為軸承損壞而不能靈活旋轉 。筒體上焊縫接口形式如下圖： 25 在均布載荷、扭矩以及卷制滾筒時產(chǎn)生的錯位誤差的作用下，焊縫將產(chǎn)生拉壓應力及剪應力，為簡化計算過程我們可以認為作用在滾筒上的合力全部作用在焊縫上，由此所計算出的結果將大大的高于實際使用中的拉力及壓力所形成的對焊縫的應力， ????? lp?? MPa 39。 12 本給料機采用單排滾子鏈傳動形式，由于采用大減速比減速器，因此選用大小鏈輪傳動比 i=1 的傳動形式。為使物料在斜坡段上能自由滾落至輸送機上，斜坡段傾角 θ 必須滿足 rc t a na rc t a n ??? ?? ? —— 物料與斜坡?lián)醢彘g的摩擦系數(shù)（ ~），選取 本設計中斜坡段傾角為 35度。通過給料機結構設計優(yōu)化、給料機零部件的超精加工和精密裝配、采用高精度的全閉環(huán)控制及溫度、振動等動態(tài)誤差補償技術，提高給料機加工的幾何精度，降低形位誤差、表面粗糙度等，從而進入亞微米、納米級超精加工時代球磨機生產(chǎn)廠家?！耙慌_給料機就是一個加工廠”、“一次裝卡，完全加工”等理念正在被更多人接受，復合加工給料機發(fā)展正呈現(xiàn)多樣化的態(tài)勢烘干機。目前防膠帶跑偏有采用有的使用擋板擋住膠帶的措施，但擋板會使膠帶褶皺或翻 邊，甚至撕裂或拉斷，有的采用在中間帶有一條凸臺的膠帶與帶有凹槽的滾筒和托輥配合防跑偏，但凸臺往往會從凹槽里跑出，一旦這種情況產(chǎn)生，凸臺就很難再進去，膠帶很快就報廢，還有的采用在膠帶邊緣處設帶槽的防跑偏輪的措施，由于皮帶邊緣始終卡在防跑偏輪的槽中運動，造成皮帶邊緣磨損嚴重，需要用邊緣加強的膠帶，這樣膠帶的成本大大增加，這些措施都不太理想；給料機工作時，閘門位于料倉以外的軌道上，沒有閘門的那一部分軌道在料倉下，會被從料倉里落下的物料填滿，很難清理，需將閘門卸掉才好清理。 給料機可現(xiàn)場分體安裝，也可整體安裝。 帶式給料機的優(yōu)點 : 運行功率小，能量消耗少，運行經(jīng)濟性好； 給料量大、穩(wěn)定，且調整方便； 運行平穩(wěn)，噪音小，保護環(huán)境； 磨損小，維修量小，使用壽命長； 零部件通用性強，安裝、維修簡便； 可替換現(xiàn)用的其它類型的給料機。由于制造及安裝誤差，沿著帶寬，膠帶各處周長不等，滾筒之間、滾筒和托輥之間不平行，使膠帶跑偏，跑偏的膠帶如不及時得到調整，很容易損壞，一些生產(chǎn)效率，增加維護費用。主要表現(xiàn)在： ，復合加工技術日趨成熟，包括銑 車復合、車銑復合、車 鏜 鉆 齒輪加工等復合，車磨復合，成形復合加工、特種復合加工等，復合加工的精度和效率大大提高。采用光、電、化學等能源的特種加工精度可達到納米級（ m）。 設計參數(shù) 1) 運輸量 Q=4400 t/h 2) 速度 V= m／ s 3) 甲帶輸送帶帶寬 B= m 4) 上托輥間距 Ltz= m 5) 下托輥間距 Ltk= m 6) 物料容重 γ =1000 kg/m3 7) 膠帶帶強 ST630 8) 托輥直徑 Φ 159 1400,6205 軸承 9) 輸送長度 L= m 查詢計算部分參數(shù)一覽表： 托輥旋轉部分質量 G ㎏ 膠帶每米長度質量 qo 19 kg/ 2m 每米物料重量 qg ㎏ 模擬摩擦系數(shù) f 重力加速度 g m/s2 功率及張力計算 1） 加料段運行阻力： 7 a） 在加料段和加速度段輸送物料和輸送帶間的慣性阻力和摩擦阻力 F0 ? ? ? ? 1 8 3 0 0 ????????? VVLF V ? N b） 加速段被輸送物料與導料欄板間的摩擦阻力 F2 2120222 )2( bvv glIF bv?? ??= 222 ???????? ????? N 2? —— 物料與導料欄板間的摩擦系數(shù)（ ~），選擇 vI —— 輸送能力（ m3/s） ? ?= 4400 ?? bl —— 加速段長度（ m） a2202 VVlb ??? 2 ?? 根據(jù)材料礦山機械第 38 卷 20xx 年第 23 期 物料自重而引起的物料層與甲帶上表面之間的摩擦力 1F 11 gflBhF ?出? B—— 排料口寬度 h出 —— 為物料輸送高度 L—— 為物料在輸送方向上的長度 ? —— 為物料密度 g—— 為重力加速度 1f —— 為物料內摩擦系數(shù)取 料倉側壁與物料層之間的摩擦力為 F2 8 F2 =22212 flgh ?? 出? ? —— 為側壓系數(shù) ? ??sin1 sin1??? ? 為物料內摩擦角 2f 為物料與料倉之間的摩擦系數(shù)取 甲帶上的物料隨甲帶一起向前運動，則有 mh 6 2 6 0 01 5 0 01 3 0 0 4 4 0 06 ?????出 mF??a = ? ? ? ? smB fhBfg / 3 0 0 2 3 0 221 ???????? ?出 其中 f1—— 為物料內摩擦系數(shù)， f1= ? —— 為側壓系數(shù)為 B —— 為導料槽的寬度 f2—— 為物料與導欄板之間的摩擦系數(shù) 考慮直筒煤倉倉壓對給料機功率的影響，給料機裝料部分設計成斜坡段（如圖 3），以使煤倉倉壓作用于斜坡段上而不是直接作用于給煤機的輸送帶上。膠帶給料機膠帶最大張力點處張力為傳動滾筒奔入點張力 maxS ??? FSS l minmax ?? 校核膠帶安全系數(shù) 1） 膠帶計算安全系數(shù) m 5 2 4 86 3 0 0 0 0m a x ??? ssm n nS —— 膠帶額定拉斷力 2） 膠帶需用安全系數(shù) ? ? ??????? ? wa cKmm wC —— 附加玩去伸長折算系數(shù)，查詢取 0? —— 膠帶接頭效率，查詢取 0m —— 膠帶基本安全系數(shù)，查詢取 比較 a、 b項， ][mm? ，因此，選取膠帶符合要求。 b） 本滾筒筒體采用卷制后焊接成型，因此，我們必須校核滾筒上焊縫是否滿足設計與運行要求。 軸承座的設計 28 根據(jù) 調心球軸承，軸承型號為 GB/T 2881994 1316 設計軸承座，考慮軸承座安裝在槽鋼上，設計圖如下 設計托輥的背景 當前使用的帶式給料機，主要包括 傳動滾筒、改向滾筒 、托輥或無輥式部件 、驅動裝置 、輸送帶等幾大件組成 。lp?? =152 MPa 式中： M —— 給料機自重及物料重量對焊縫所形成的彎矩，對于單條焊縫為： mmNaPM .183897602/????? p—— 給料機自重及物料重量之和，為保證焊縫的安全增加 20%的富余量 ??????? )5 7 6 9 9 23 6 0 0 0()( 21 GGP 1G —— 給料機重量，為 36000 N 30 2G —— 滿載時物料重量，為 576992 N a —— 作用力矩焊縫的距離，為 70mm ? —— 焊接板厚度，為 15mm l —— 焊縫長度，為 3810mm 由上式可以得出，焊縫滿足設計要求，也進一步證實連接裝置中的焊縫滿足要求的假設是成立的。 b） 僅受剪切力作用的螺栓組的校核 ????? 2920 in1 Ld Fp? MPa ?? p][? 188 MPa 式中： p? —— 螺栓桿與孔壁的擠壓應力 minL —— 螺栓桿與孔壁擠壓的最小高度，由設計可知為 29 mm p][? —— 螺栓或孔壁材料許用的擠壓應力， Q235 材料為 188 MPa，螺栓 螺栓桿的剪切強度校核： ????? 314 41 21dF?? MPa ?? ][? 155 MPa 式中： ? —— 螺栓所受剪切應力 ][? —— 螺栓材料許用剪切應力查表可得為 155MPa 由以上校核可知，不論在預緊或者剪切情況下，螺栓組均滿足設計要求。 受力分析 由給料機的結構設計可知，整個運輸裝置由 7 組調心托輥架組成，其所受外力為物料重量對其產(chǎn)生的重力，由上述計算可知，物料重量所產(chǎn)生的重力為 F 合 =，考慮物料在加載過程中所產(chǎn)生的沖擊作用，我們適當加大其富余量，此處選擇為 10%，由此可計算出每組調心托輥說承受外力為