【正文】 要求方面，堅(jiān)持““遠(yuǎn)近結(jié)合，以近為主，近期集中遠(yuǎn)期外圍，由近及遠(yuǎn)，由內(nèi)向外”的布置原則，可以使近期工程因集中布置而節(jié)約近期用地，并為遠(yuǎn)期工程的 發(fā)展創(chuàng)造最大的靈活性。 ③ 地震區(qū)、濕陷性黃土區(qū)的工廠布置還應(yīng)遵循有關(guān)規(guī)范的規(guī)定。 （ 2） 按節(jié)省能源的角度，把設(shè)備分布在兩面樓層。 （ 4） 滿足安裝檢修拆卸的要求 一般廠房大門(mén)的寬度要比所需要通過(guò)的設(shè)備寬度大 米左右，本廠車(chē)間大門(mén)設(shè)計(jì)為 4 米。 30 第七章 結(jié)論 我國(guó)擁有豐富的磷礦資源，但品位不高。 在論文即將完成之際，我的心情無(wú)法平靜，從開(kāi)始進(jìn)入課題到論文的順利完成，有多少可敬的師長(zhǎng) 、 同學(xué)、朋友給了我無(wú)言的幫助，在這里請(qǐng)接受我誠(chéng)摯的謝意！謝謝你們！ 20xx 年 6 月 3 日 。解決了傳統(tǒng)法采用雜質(zhì)含量較高的中品位磷礦生產(chǎn)磷銨的難題。通道的寬度取決于運(yùn)輸工具 、 運(yùn)輸物件的外形尺寸及人流 、 貨流通過(guò)量 ，主干道寬度 9～ 12m,車(chē)間通道寬 5～ 7m 。 （ 3） 合理安排通道以 及樓梯的位置 。做到局部服從全體，注意與城市規(guī)劃的有關(guān)要求，做到局部服從全體，注意與城市規(guī)劃的協(xié)調(diào)。 （ 5） 工廠總平面布置應(yīng)考慮各種自然條件和周?chē)h(huán)境的影響 ① 重視風(fēng)向和風(fēng)向頻率對(duì)總平面布置的影響。 ③ 考慮遠(yuǎn)期近期的關(guān)系應(yīng)堅(jiān)持“遠(yuǎn)近結(jié)合，以近為主，近期集中遠(yuǎn)期外圍，由近及遠(yuǎn)，由內(nèi)向外”的布置原則，已達(dá)到近期緊湊，遠(yuǎn)期合理的目的。 ⑤ 空壓站、空分車(chē)間及其吸風(fēng)口等處理空氣介質(zhì)的設(shè)施，應(yīng)布置在空氣較潔凈的地段，并應(yīng)位于散發(fā)煙塵或有害氣體場(chǎng)所的上風(fēng)側(cè)，否則應(yīng)采取有效措施。 （ 2） 工廠總平面布置應(yīng)滿足安全和衛(wèi)生要求 化工企業(yè)生產(chǎn)具有易燃、易爆和有毒有害等特點(diǎn)。 閃蒸室高徑比， H 有效 /D 內(nèi) = 則正常生產(chǎn)時(shí)所需閃蒸室截面積 A 為： A= ==4? D2 閃 閃蒸室內(nèi)徑 D 閃 ＝ 4A? ＝ 實(shí)際生產(chǎn)中由于開(kāi)始時(shí)料漿濃度很低，傳熱系數(shù)很大，水份蒸發(fā)量比正常生產(chǎn)大得多。則 n葉 = 60??=70r/min ③攪拌雷諾數(shù) Re Re=602? ???? 葉葉 dn=601020 3 2?? ?? ?= 105 Re104,攪拌處于充分湍流區(qū) ,仍可用與酸解攪拌槳相同的 近似公式計(jì)算理論功率。 h2 式中 1H —— 新鮮蒸汽焓， kJ/kg 2h —— Ⅱ效出口料漿焓， kJ/kg D0 —— 新鮮蒸汽量， kg 輸出熱量 = 料漿帶出熱 + 二次蒸汽帶出熱量 + 蒸汽冷凝液帶出熱量=D0hw2+D1規(guī)定 0℃ 水的焓為零。mol1 ③ 2NH3(g)+H2SO4(aq)??? (NH4)2SO4(aq) △ H3 =(2 ) =2H2O ； AlPO42H2O 的量為 FePO4 ⑤氨中和過(guò)程蒸發(fā)水量為 1 ㎏ (H2O)/1 ㎏ (NH3)。外環(huán)流快速反應(yīng)器，特別適宜稀酸的中和反應(yīng)。對(duì)于含有較多雜質(zhì)的磷礦，磷酸濃縮過(guò)程中加熱管易產(chǎn)生酸性結(jié)垢，造成生產(chǎn)無(wú)法進(jìn)行?？刂浦泻土蠞{的流動(dòng)性即料漿中含水量和含液量的多少是造粒的關(guān)鍵，而料漿的流動(dòng)性與中和度有密切的關(guān)系。 以濕法磷酸為原料制造磷酸銨時(shí)，濕法磷酸中所含的雜質(zhì)將參加化學(xué)反應(yīng)： H2SO4(l)+ 2NH3(g)==(NH4)2SO4(s) H2SiF6(l)+ 2NH3(g)==(NH4)2SiF6(s) H2SiF6 + 6NH3 +(2+x)H2O == 6NH4F+ SiO2 濕法磷酸法 通常所稱的“濕法磷酸”實(shí)際上是硫酸法濕法磷酸，即用硫酸分解磷礦生產(chǎn)得到的磷酸。同時(shí)，隨著科學(xué)的發(fā)展，經(jīng)濟(jì)作物的施肥量將逐年增加，加上林、牧、漁業(yè)也開(kāi)始施用化肥，因此今后 15 年內(nèi)化肥的增長(zhǎng)將持續(xù)呈上升趨勢(shì)。因此，提高單位面積產(chǎn)量是增加糧食產(chǎn)量的重要途徑之一，而合理增施化肥又是 提高單位面積產(chǎn)量的直接有效的措施。磷酸一銨易溶與水。 本設(shè)計(jì)主要針對(duì) 10 萬(wàn)噸 /年粒狀磷酸一銨工藝及主要設(shè)備進(jìn)行，采用一二效蒸發(fā)方式達(dá)到節(jié)能同時(shí)又保證了設(shè)備投資合理，采用噴漿造料干燥一體化機(jī)節(jié)約了生產(chǎn)空間，內(nèi)有自循環(huán)螺旋返料系統(tǒng)解決了造料返料大問(wèn)題，工藝過(guò)程合理，投資成本不高。磷銨是復(fù)合肥料最重要的品種，養(yǎng)分含量高，可做為肥料直接使用。磷酸一銨是一種穩(wěn)定的銨鹽，將它加熱到 100— 110℃ ，不會(huì)引起氨損失， ℃ 下，它的氨蒸汽壓僅為 帕； ℃ 下為 帕；在 ℃下長(zhǎng)期加熱，也只有輕微的分解，氨的蒸汽壓僅為 帕。由于我國(guó)嚴(yán)格執(zhí)行基本農(nóng)田保護(hù)制度，耕地面積總量將保持動(dòng)態(tài)平衡。與各部門(mén)共同提出的到 20xx年化肥需求量 5000 萬(wàn)噸相比差 2200 萬(wàn)噸。磷酸三銨則很不穩(wěn)定，結(jié)晶形態(tài)為斜方晶系，在 常溫下就能放出氨，變成磷酸二銨，不宜作商品肥料使用。濕法磷酸工藝處于磷酸生產(chǎn)的主導(dǎo)地位。 磷酸銨生產(chǎn)有固體磷銨和液體磷銨之別，而生產(chǎn)固體磷銨則要復(fù)雜一些，在生產(chǎn)顆粒狀磷銨成品時(shí)，以銨中和磷酸得到的料漿必須穩(wěn)定和易于結(jié)晶、造粒，以便于制得合格的顆粒成品，同時(shí)還要盡可能減少氨的損失。 隨著世界磷資源的日趨貧乏，中低品位磷礦的開(kāi)發(fā)利用勢(shì)在必行。攪拌槽與管式反應(yīng)器的基本結(jié)構(gòu)與前述不同。 ④ P2O5 利用率為 99%， P2O5 機(jī)械損失與干燥損失為 1%。 7 圖 物料平衡示意圖 ⅰ磷酸中的游離硫酸生成 (NH4)2SO4 耗 NH3 量 (NH4)2SO4～ 2NH3～ SO3 生成的 (NH4)2SO4 量為 1000 %80132 = 消耗氨的量為 132172? = ⅱ與磷 酸中的 F 生成的 (NH4)2SiF6 耗氨量 (NH4)2SiF6～ 6F? ～ 2NH3 生成的 (NH4)2SiF6 為 1000 % 619178? = 消耗的氨的量為 132172? = 上述才的 (NH4)2SO4 和 (NH4)2SiF6 均為可溶性鹽，故生成可溶性鹽（不包括磷銨）總量為 += 消耗的 NH3 的量為 += ⅲ生成 FePO4 ⅲ中和料漿量設(shè)為 C3 以上得出料總和∑ C =C1 +C2 +C3 =++C3 =+C3 由于∑ J=∑ C 即 =+C3 故中和 料漿量 C3 == 其中 NH4H2PO4 ； (NH4) ； (NH4) ； (NH4)2SiF6 ； FePO4mol1 ② 2NH3(g)+H3PO4(l)??? (NH4)2HPO4(aq) △ H2=1560(2 )= 上述計(jì)算結(jié)果由下表所示 表 中和系統(tǒng)熱量衡算表 輸入 輸出 項(xiàng)目名稱 熱量 ( 105kJ) % 項(xiàng)目名稱 熱量 ( 105kJ) % 氣氨帶入熱 中和料漿帶出 磷酸帶入熱 水分蒸發(fā) 28 化學(xué)反應(yīng)熱 水蒸汽顯熱 熱損失 合計(jì) 100 合計(jì) 100 16 濃縮系統(tǒng)熱量衡算 圖 濃縮系統(tǒng)示意圖 蒸發(fā)過(guò)程應(yīng)用蒸汽較多，用焓衡算較為方便。 h0+D1 11H ） =(F— D2) h2+D2 12H +D1 1wh ho=C0 t0= 90= h2=C2 t2= 80= 11H =(105℃ ) r1= 1wh =H1r1= 12H =(80℃ ) D1+D2=W= D1=122W111122W02Hhh0. 98H WHh0. 98F hFh ??= D2= D2= 第 2效焓衡算 中和料漿帶入熱 Q1 Q1=F h0= =259095kJ 第 1次二次蒸汽汽化熱量 Q2 Q2=D1 11H = =500431kJ 蒸汽冷臨液帶出熱 Q3 Q3=D1( 11H 11r )= ()=74922kJ 第 2效二次蒸汽帶出熱 Q4 Q4=D2 12H = =508659kJ 料漿帶出熱量 Q5 Q5=(FD2) h2=() =160754kJ 熱損失 Q6 18 Q6= Q輸入 Q輸入 =Q1+Q2=259096+500431=759526kJ Q6= 759527=15191kJ Q輸出 =Q3 +Q4+Q5+Q6=759526kJ 表 第 2 效蒸發(fā)器焓衡算表 輸 入 輸 出 項(xiàng)目名稱 kJ % 項(xiàng)目名稱 kJ % 中和料漿帶入 259095 蒸汽冷臨液帶出熱 74922 Ⅰ效二次蒸汽帶人熱量 508659 Ⅱ效二次蒸汽帶出熱 508659 料漿帶出熱量 160754 熱損失 15191 2 合計(jì) 759526 100 合計(jì) 759526 100 Ⅰ效作熱量衡算 輸入熱量 =料漿帶入熱量 +新鮮蒸汽帶入熱量 =D0 1H +（ FD2） （ 2）反應(yīng)器攪拌漿計(jì)算：由于該攪拌是氣液混合，選用標(biāo)準(zhǔn)型單層透平槳 ①攪拌槳葉直徑 d葉 取 d葉 /D內(nèi) =1/3 d葉 = =,取 900mm 24 ②攪拌槳葉轉(zhuǎn)速 n葉 取槳葉葉尖線速度（即圓周速度）為 m/s。h。 ⑤ 總之，符合生產(chǎn)與運(yùn)輸要求，實(shí)質(zhì)上要求總平面布置實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)過(guò)程中的各種物料和人員的輸送距離為最小，最終實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)的能耗為最小。 ④ 火災(zāi)、爆炸危險(xiǎn)性比較大和散發(fā)有毒氣體的車(chē)間，裝置或設(shè)備，應(yīng)盡可能露天或半場(chǎng)開(kāi)布置，以相對(duì)降低其危險(xiǎn)性，毒害性和事故的破壞性，但應(yīng)注意生產(chǎn)特點(diǎn)對(duì)露天布置的適應(yīng)性。后期工程一般不宜布置在前期工程地段內(nèi)，其外管還應(yīng)避免穿過(guò)前期工程危險(xiǎn)區(qū)域或者車(chē)間內(nèi)部，以利于安全生產(chǎn)和施工。 節(jié)約土地還可通過(guò)以下手段實(shí)現(xiàn)：不占或少占良田耕地，利用坡地瘠地；采用綜合廠房或聯(lián)合裝置，并盡可能采用露天布置；采用多層廠房，向空中發(fā)展；建筑物的平面外形力求整齊、統(tǒng)一；合理布置管線，壓縮紅線間距。 ④ 工廠總平面布置應(yīng)滿足城市規(guī)劃工業(yè)區(qū)域規(guī)劃的有關(guān)要求。做到減輕樓層負(fù)荷減少輸送數(shù)量和管道的密度 。 （ 5） 考慮運(yùn)輸通道 如每排設(shè)備至少一側(cè)要留有通道，大的室內(nèi)設(shè)備在底層還要留有移出通道，并接近 主道路 布置。本設(shè)計(jì)是針對(duì)我國(guó)磷礦特點(diǎn)而設(shè)計(jì)