【正文】 ked moment of inertia quicker than the cubic equation. Many researchers
(Benmokrane et al. 1996。 Fiberreinforced polymers。 Deflection。 Brown and Bartholomew 1996。ASCE, ISSN 10900268/2006/3183–194.FRPRC構(gòu)件的撓度計(jì)算公式的評(píng)論。關(guān)鍵詞: 鋼筋混凝土,纖維增強(qiáng)聚合物。這導(dǎo)致開裂后大量減少FRP加固的梁的剛度。 在北美的規(guī)范中,構(gòu)件的撓度計(jì)算公式主要是由線性彈性分析所得的方程,即使用由1965年的布蘭森公式所得的有效慣性矩， (1)=開裂彎矩。修改后的方程如下: (3)Toutanji 和薩菲（2000） 對(duì)有效慣性矩進(jìn)行了進(jìn)一步的研究。 根據(jù)ACI (ACI 2003),FRPRC的慣性矩方程取決于FRP的彈性模量和由計(jì)算的FRP加固梁的撓度方程，可由如下方程式得: (7) （8）β =換算系數(shù)。法薩和GangaRao （1992）對(duì)四點(diǎn)彎曲做出假想,在負(fù)荷點(diǎn)和部分破壞面作用下，構(gòu)件將被破壞。使用下面方程可得出四點(diǎn)彎曲的撓度： （13）驗(yàn)證以上方法 這篇文章提出計(jì)算撓度的9個(gè)方法被人們用來分析197個(gè)簡支梁和板的試驗(yàn)。設(shè)計(jì)者可以根據(jù)自己的試驗(yàn)結(jié)果的分析，選擇一個(gè)精確的公式。 相比一直不變的撓度方程,也許只需要經(jīng)常改變的撓度方程,因?yàn)橐粩嘈薷钠渌禂?shù)從而改進(jìn)方程的精確性。表1給出了構(gòu)件的一些重要性質(zhì)的取值范圍。法薩和GangaRao （1992）通過對(duì)曲率圖分析，建立出下面的方程以求得四點(diǎn)加載的撓度: （12）ɑ =剪跨 公式（12）具有局限性,因?yàn)楫?dāng)有效慣性矩應(yīng)用于其他負(fù)載情況下時(shí)，假設(shè)條件尚不清楚。 =FRP的彈性模量。根據(jù)Toutanji 和薩菲（2000）的研究,他們建議使用下面的方程來計(jì)算FRP構(gòu)件的撓度: (4)當(dāng) 若 （5） 則 m=3=配筋率。=有效截面慣性矩 1996年Benmokrane 的研究表明,為了提高起始方程的性能，需要進(jìn)一步修改方程（1）。因此,纖維復(fù)合材料包覆鋼筋混凝土的設(shè)計(jì)通常是由正常使用極限狀態(tài)的要求控制，需要一個(gè)方法,計(jì)算維復(fù)合材料構(gòu)件的預(yù)期工作負(fù)載撓度的合理精確度。規(guī)范。因此,需要一種可以預(yù)測(cè)FRPRC構(gòu)件正常使用的負(fù)載變形量的精確度的方法。 =modulus of elasticity of FRP reinforcement。 Codes。 Sandee Alminar2。=moment of inertia of the gross section。 and =modulus of elasticity of the FRP reinforcement. Upon finding that the ACI
（ACI 2003） equation often underpredicted the service load deflection of FRP reinforced concrete members, several attempts have been made in order to modify Eq.（7）. For instance, Yost et al.
（2003） claimed that the accuracy of Eq.（7） primarily relied on the reinforcement ratio of the member. It was concluded that the formula could be of the same form, but that the bond dependent coefficient, α, had to be modified. A modification factor, α, was proposed in the following form: （9）where =balanced reinforcement ratio. The ACI 440 Committee
(ACI 2004) has also proposed revisions to the design equation in ACI
(ACI 2003). The moment of inertia equation has retained the same familiar form as that of Eq. (7) in these revisions. However, the form of the reduction coefficient, , to be used in place of Eq. (8) was modified. The new reduction coefficient has changed the key variable in the equation from the modulus of elasticity to the relative reinforcement ratio as shown in the following equation: （10）Moment–Curvature Approach The moment–curvature approach for deflection calculation is based on the first principles of structural analysis. When a moment–curvature diagram is known, the virtual work method can be used to calculate the deflection of structural members under any load as （11）where L=simply supported length of the section。所有構(gòu)件在四點(diǎn)彎曲加載配置下進(jìn)行測(cè)試單調(diào)遞增的應(yīng)用荷載。介 紹：纖維復(fù)合材料鋼筋目前可用來代替容易受到侵蝕性腐蝕破壞的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。 ACI 318 （ACI 1999）和CSA 94 （CSA 1998）推薦使用有效慣性矩計(jì)算鋼筋混凝土構(gòu)件破壞時(shí)的撓度。許多研究人員（Benmokrane等1996。 ISIS Design Manual M0301 （里茲卡拉和穆夫提 2001）建議使用完全不同于先前方程式的形式計(jì)算有效慣性矩。慣性矩公式延用公式（7）,但對(duì)降低系數(shù)β進(jìn)行了修改，降低系數(shù)取決于彈性模量相對(duì)配筋率，見以下方程: （10）彎矩曲率法是進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析中計(jì)算撓度的首選。Razaqpur等（2000）因此,沒有必要像鋼筋混凝土一樣計(jì)算梁不同部分的曲率。必須注意的是只有在負(fù)載的情況下才能檢