【正文】 為8s代人數(shù)值：（）+(177/)+10+8=58s一次合理經(jīng)濟提升量為：Mj=（AncafTj）/（3600brt）式中：An為礦井年產(chǎn)量，為450000TC為提升不均衡系數(shù)， Tj為估算一次提升時間br為設備年工作天數(shù)300d t為設備日工作小時數(shù)取14h代入數(shù)值：（45000058）/（360030014）＝根據(jù)箕斗規(guī)格表選JL3型箕斗。第二節(jié)礦井生產(chǎn)能力及服務年限一、礦井工作制度礦井工作日為300d，每天三班作業(yè)，兩班生產(chǎn)，一班準備，每天凈提升時間為14h。二、儲量計算（一）、儲量計算依據(jù)各煤層儲量計算均依據(jù)《XXX井田地質(zhì)勘探精查報告》提供的煤層底板等高線及儲量計算圖計算。太原組各層灰?guī)r之中，隨著埋深的增加富水性顯著減弱。精查地質(zhì)報告對本井田沼氣涌出量問題認為：各煤層沼氣含量有一定差異，以2號煤最高，6號煤最低，井田內(nèi)沼氣含量，隨賦存深度增加，并無明顯遞增現(xiàn)象，但本井田內(nèi)由南往北存在逐漸增高趨勢，因此本礦井為高沼氣礦井。其中全區(qū)可采的有9號6層。各種斷裂有明顯的扭動的痕跡，南北向構(gòu)造與延伸歸并為新華夏系。副井為立井。根據(jù)國家地震局地震大隊1977年3月15日地簽字第030號文件：峰峰礦區(qū)地震基本烈度為八度。區(qū)內(nèi)西南高，東北低，最高處在趙家莊西南700m處山崗，標高為+，最低處為滏陽河床，標高為+。礦井媒質(zhì)優(yōu)良，對穩(wěn)定峰峰千萬噸礦務局，接續(xù)XXX產(chǎn)量下降，可以安排上千名職工的工作，對穩(wěn)定大局有積極作用。礦井上組煤服務年限51年。XXX礦主井絞車選型設計學校：河北工程大學班級：機電一體化04級指導老師：姓名： 日期： 目 錄前言第一章井田概況和地質(zhì)特征第一節(jié)井田概述第二節(jié)地質(zhì)特征第二章井田開拓第一節(jié)井田境界及儲量第二節(jié)礦井設計生產(chǎn)能力及服務年限第三章提升設備選型計算第一節(jié)提升容器選擇計算第二節(jié)提升鋼絲繩選擇計算第三節(jié)提升機和天輪選擇計算第四節(jié)提升機與井筒相對位置計算第五節(jié)提升電動機的初選計算第六節(jié)提升系統(tǒng)變位質(zhì)量計算第七節(jié)提升設備的運動學計算第八節(jié)提升設備的動力學計算第九節(jié)提升電動機容量的計算第十節(jié)設備的電耗及效率的計算第四章電動機轉(zhuǎn)子串電阻計算第五章提升機拖動控制系統(tǒng)簡介第六章設計參考書第七章謝辭前 言XXX井田位于峰峰礦區(qū)南部，與XXX毗鄰，井田內(nèi)上組煤為焦煤。礦井地面35Kv變電站引自峰峰110KV變電站。二、地形地勢該井田位于鼓山東麓，為平緩的丘陵地形，沖溝比較發(fā)育。本區(qū)春季多為東南風，夏季風向不定，秋季多為西南風，冬季多為偏北風，最大風速20m/s。三礦井田走向長10km，為立斜井混合式開拓，主井斜長433m，傾角18176。（4）、新華夏系廣布全區(qū)，是在華夏系與南北構(gòu)造的基礎上發(fā)展起來的。二、 煤層及煤質(zhì)煤層本區(qū)石炭二疊系煤系地層，包括本溪組、太原組、山西組，總厚度220m，含1216層，％，煤層自上向下編號為1號（小煤）、2上（大煤分層）、2號（大煤）、3號（一座）、4號（野青）、5號、5下（山青）、7上、7號（小青）、9上、9號（下架）等煤層。本井田390m開采水平相對涌出量的數(shù)值，可根據(jù)臨近的三個礦井沼氣梯度推算本礦沼氣相對涌出量。共7個含水層組，其中對礦井開采有直接影響的為下石盒子組一段砂巖、山西組砂巖、野青灰?guī)r、山伏青灰?guī)r、大青灰?guī)r、奧陶系灰?guī)r。第二章井田開拓第一節(jié)井田境界及儲量一、井田境界本井田北部以F29斷層與泉頭擴大區(qū)為界，南以F26斷層與梧桐莊井田向?qū)?，西以F1斷層與北大峪井田相隔，東北以F8斷層與九龍口井田分界。礦井可采儲量：，其中：，占50％。（二）、礦井服務年限礦井服務年限＝礦井可采儲量/（礦井設計生產(chǎn)能力*儲量備用系數(shù)）＝（45*）＝51a。提升機滾筒的下出繩角β=arctan [（HjCo）/（LsRt）]+arcsin[（Dt+D）/2Lx]＝[（352）/（）]+[（+）/2]＝176。自動控制系統(tǒng)雖然是發(fā)展方向，但是由于實踐因素影響本設計中提升機仍采用半自動化控制系統(tǒng)。為了使啟動平穩(wěn)，得到一個固定的平均加速度，應使電動機各條特性曲的峰值力矩和切換力矩都相等，要想達到這一要求，必須正確的配置轉(zhuǎn)子電阻，并采用合理的控制方法。若減速階段采用低頻發(fā)電制動時，當減速終了，提升電動機轉(zhuǎn)子電阻全部切除，使變頻設備產(chǎn)生最大低頻電壓，工作點就沿低頻自然特性由低頻發(fā)電制動自然過渡到低頻拖動運行，由于低頻自然特性很硬，故可以實現(xiàn)穩(wěn)定的低速爬行。第二級預備級電動機產(chǎn)生的力矩相對值為λpr2＝λiav /＝第二級預備電阻為Rpr2=RN/λpr2=主加速級完全啟動λav＝（F′1+F″1）/２ＦＮ=(+)/(2)=式中：F′F″電動機額定轉(zhuǎn)差率SN=(nsnN)/n S=（750736）/750＝自然特性曲線上的臨界轉(zhuǎn)差率Sm0＝SN(λM+λM21)代入數(shù)值：(+)＝自然特性曲線上力矩為λav時的轉(zhuǎn)差率Sav0＝Sm0｛（λm/λav）（λm/λav）21｝＝｛（）（）21｝＝啟動電阻的公比為q＝n+（）/Sav0式中：n為主加速級取6S11為主加速第一級特性曲線上力矩等于λ1時的轉(zhuǎn)差率，S11等于si＝代入數(shù)值：6+（）/=檢驗λ1λ2λavS10=S11/qn＝S20=S10/q＝C1=S10/Sm0＝C2=S20/Sm0＝λ1＝2λm/｛C1+ (1/C1)｝≤λ1＝2｛+ (1/)｝≤λ1＝2｛+ (1/)｝≤≤λ2＝2λm/｛C2+ (1/C2)｝≤式中： λS＝｛F′1+F″1(2ma1)｝/2FNλS為主加速度平均靜力矩相對值a1為主加速度取1｛+(21)｝/(2)=λ2＝2｛+ (1/)｝≥≥Cav＝==λ′av＝2λm/｛Cav+（1/Cav）｝＝2｛+（1/）｝＝＝（2λm/λav）2=（2）2=S′m0＝Sm0/ S11＝＝n＝6查曲線圖找得q＝驗算λλλ′av0λλ2驗算方法同前，算得λ1＝ λ2＝λ′av0＝λ1λ2＝＝＝λav（可以）各段電阻計算：